Mur en maçonnerie de blocs en béton cellulaire dépaisseur 365 cm.
et sanitaires d'un mètre carré de mur en maçonnerie de blocs en béton cellulaire autoclavé d'épaisseur 30 cm représentatif de l'ensemble des sites de
MARQUE NF - BLOCS EN BÉTON CELLULAIRE
2 jun 1992 de l'Industrie du Béton. CS 10010 – 28233 ÉPERNON CEDEX – FRANCE ... Blocs en béton cellulaire autoclavé à la norme NF EN 771-4 et à son ...
Mur en maçonnerie de blocs en béton cellulaire dépaisseur 30 cm.
et sanitaires d'un mètre carré de mur en maçonnerie de blocs en béton cellulaire autoclavé d'épaisseur 30 cm représentatif de l'ensemble des sites de
Mur en maçonnerie de blocs en béton cellulaire dépaisseur 25 cm.
et sanitaires d'un mètre carré de mur en maçonnerie de blocs en béton cellulaire autoclavé d'épaisseur 30 cm représentatif de l'ensemble des sites de
Certificat du contrôle - de production en usine n° 1164-CPR-BLC003
FRANCE. Conformément au Règlement 305/2011/UE du Parlement européen et du Conseil du 9 mars 2011 Blocs en béton cellulaire autoclavé (catégorie I).
FABRICANT DE BLOCS EN BÉTON CELLULAIRE GRANULÈGE
2ième fabricant de béton cellulaire Français +/- 70% France. ? +/- 30% Belgique ... Matériau autoclavé = consommation d'énergie faible. ? Recyclage.
règles de certification NF
2 oct 2017 de l'Industrie du Béton. CS 10010 – 28233 ÉPERNON CEDEX. France ... LA MARQUE NF BLOCS EN BÉTON CELLULAIRE AUTOCLAVÉ .
Avis Technique non valide
Distributeurs : Société weber et broutin france. Société RHONADIENNE DES ENDUITS çonneries en blocs de béton cellulaire autoclavé de catégorie C selon.
Avis Technique non valide
2 jul 2013 formulé pour les utilisations en France européenne. ... élément porteur en dalles de béton cellulaire autoclavé armé.
Conductivité thermique du béton cellulaire autoclavé: modélisation
3 feb 2014 teaching and research institutions in France or abroad or from public or private ... Conductivité thermique du béton cellulaire autoclavé:.
2MiB}+ `2b2`+? /Q+mK2Mib- r?2i?2` i?2v `2 Tm#@
HBb?2/ Q` MQiX h?2 /Q+mK2Mib Kv +QK2 7`QK
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?û`2Mi2X Ji2`BHb M/ bi`m+im`2b- RNNe- kN URyV- TTXeyN@eR8X ?H@yyN9RRyeBoutin d'ofi en comparant avec (6): 1+1-8--- 1
3 on en ddduit que : )v u = )V d 149 1 +3 "1+ 1-8 a 1 -e w -1 3 3 li 12 8 w
149 1+ l_Sw
---r Soit sous une forme plus simple : 9(r-l) )~u = ~'a' 1 + 2 avec : Ps s 11 (13) On pr&ente en Fig. 5 une illustration de ce r&ultat. La comparaison avec l'approche pr&ddente montre une d@endance plus forte et, moins lin&ire ~ de la conduc- tivitd avec la teneur en eau. Pour les teneurs en eau inf&ieures 5 20%, en assimi- lant les courbes 5 leur tangente 5 l'origine, et en tenant compte de l'expression de r, on obtient l'approximation suivante :I 9 ] ~'u=~d" l+2(2+Xw/Xs)~'sPw um (14)
ce qui donne num&iquement : ~u = )Yd.[1 + 3,45.Um] Cette relation est en bon accord avec celle fix& par les normes, (13), d'autant plus que le coefficient 3,45, obtenu par la pente 5 l'origine, donne une sous-estima- tion de la d@endance avec urn. Ces r&ultats th6oriques sont confront& aux mesures exp&imentales en Fig. 6. Par rapport 5 la premiere mod~lisation, la valeur th~orique de la pente des courbes (~u, Um) en fonction de la densit4 s~che, donn& par:9)Vw Ps 1
2+)Vw/s Pw 3Ps/Pd-1 (15)
est en meilleur accord avec les exp&iences. Ainsi, pour les teneurs en eau usuelles, l'approche par <~ double homog4n6isation ~> semble mieux traduire la microstructure et donne une description satisfaisante despropri&& thermiques du b&on cellulaire humide. 5. CONCLUSION L'application de la m&hode autocoh&ente 5 inclu-
sions composites permet de caract&iser simplement la conductivit4 thermique du b&on cellulaire. Dans le cas off le mat&iau est sec, les r&ultats (4qua-tions 6, 7) sont en parfait accord avec les mesures expdri- mentales. On propose ainsi une justification th4orique
des formules empiriques connues. Lorsque le mat&iau est humide, les r&ultats obtenus avec des inclusions composites triphas&s (4quation 11) sont seulement en accord qualitatif avec l'exp&ience. Ceci provient d'une description trop sommaire de la r@artition de l'eau dans les pores. Par contre, l'approche par ~ double homog&4isation ~, qui traduit mieux la microstructure du b&on cellulaire humide, donne des estimations satisfaisantes (~quation 14). La diff&ence entre ces deux descriptions met clairement en &idence le rgle essentiel de la r@artition de l'eau. En conclusion, malgr4 les hypoth6ses simplificatrices du modhle autocoh&ent, on obtient une description acceptable, de la conductivitd du b&on cellulaire. Uavantage de cette m&hode est, d'une part de donner expressions analytiques simples, et d'autre part, de mettre clairement en 4vidence les paramhtres essentiels quid&erminent la conductivit4 d'ensemble du mat&iau. REMERCIEMENTS Je remercie M. Guegan (SIPOREX) pour le finance-
ment de cette &ude. references [1] Hums, D., 'Relation between humidity and heat conductivity in aerated concrete' in 'Autoclaved Aerated Concrete, Moisture and Properties. Developments in Civil Engineering', 6 (1983), EdWittmann, F.H. (Elsevier) 143-152.
[2] Loudon, A. G., 'The effect of moisture content on thermal conductivity' in 'Autoclaved Aerated Concrete, Moisture and Properties. Developments in Civil Engineering' 6 (1983), Ed.Wittmann, F.H. (Elsevier) 131-142.
[3] Tada, 8. et Nakano, S., 'Microstructural approach to properties of moist cellular concrete', in 'Autoclaved Aerated Concrete, Moisture and Properties. Developments in Civil Engineering', 6 (1983), Ed. Wittmann, F.H. (Elsevier) 71-91. [4] Millard, W.R., 'The thermal performance of European aerated concrete' in 'Advances in Autoclaved Aerated Concrete', Ed.Wittmann, F.H. (Balkema, 1992), 83-88149
[5] Frey, E., 'Recent results on thermal conductivity and hygroscopic moisture content of AAC', in 'Advances in Autoclaved Aerated Concrete', Ed. Wittmann, F.H. (Balkema, 1992), 89-92149 [6] Laurent, J. P. et Frendo-Rosso, C., 'Application of image analysis to the estimation of AAC thermal conductivity', in 'Advances in Autoclaved Aerated Concrete', Ed. Wittmann, F.H. (Balkema,1992), 89-92.
[7] Kr6ner, E., 'Berechnung der elastischen konstanten des vielkris- tails aus den konstanten des einkristalls', Z. Phys. 151 (1958) 504.[8] Hashin, Z., 'Assessment of the self consistent scheme approxima- tion: Conductivity of particulate composites', J. Comp. Mater. 2 (1968) 284. [9] Herve, E. et Zaoui, A., 'Modelling the effective behavior of non linear matrix-inclusion composites', Eur. J. Mech. A/Solids, 9 (6) (1990) 505-515. [10] Kr6ner, E. <4elf-consistent scheme and graded disorder in poly- crystal elasticity',./. Phys. F., 8 (1978), 2261. [11] Prim, P. et Wittmann, F. H. 'Structure and water absorption of aerated concrete', in 'Autoclaved Aerated Concrete, Moisture and Properties. Developments in Civil Engineering', 6, Ed.
Wittmann, F.H. (Elsevier, 1983) 55-70. 615
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