[PDF] Calcul des Ponts Mixtes Acier – Béton selon les Eurocodes Flexion





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Montage série parallèle et mixte

ces réceptcurs ont des résistances successivement :2(l et3c). calculer : a) La résistance totale Rl dans le circuit ; b) La tcnsion aux bornes des récepteurs.



Montage série parallèle et mixte

valeur de la plus grande résistance du circuit. Pour calculer la résistance totale d'un montage en série de N résistances de valeur ohmique.



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On développe ci-après les calculs et on donne les expressions à appliquer pour calculer MplRd. Situation 1 : axe neutre plastique dans la dalle. Si Fcom



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Fléchissement d'une poutre mixte sans glissement de la dalle par rapport à la La résistance au glissement ou cisaillement



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XP ENV 1994-2 Eurocode 4 — Calcul des structures mixtes acier

2 déc. 2000 acier de construction béton



6 exercices corrigés dElectronique de puissance sur le redressement

Calculer la puissance consommée par la résistance. 2-6- On branche un condensateur en Exercice Red06 : redressement commandé : pont mixte monophasé.



Calcul dune poutre mixte

Vue la hauteur de la dalle on suppose une hauteur du goujon de 30 mm on propose un diamètre de 8mm



Calcul des Ponts Mixtes Acier – Béton selon les Eurocodes Flexion

Organigramme général de calcul des Ponts Mixtes Acier – Béton La résistance au voilement par cisaillement : EN1994-2 6.2.2.



Untitled

jointes concernant le calcul des ouvrages mixtes acier-béton (ponts rou- Justification des poutres mixtes en état-limite ultime de résistance.



Exercices sur les circuits mixtes - F2School

Calcule la résistance équivalente des circuits suivants 19 ? f) 075 ? 40 ? 12 ? 24167 ? g) h) 14 ? 87 ? i) 200 ? 1433 ? j) 75 ? Trouve les valeurs manquantes dans les circuits suivants I2 = 005 A et Utotal = 20 V I4 = 01 A Itotal = 02 A et Réquivalent = 50 ?



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b Calcul de résistance avec la résistivité Exercice N° 15 Calculer la valeur de résistance de diamètre 25 mm d’un câble de 100 m avec une résistivité ? de 15?10?8 ??m c En fonction de la température Une résistance de 42 ? à 20°C est placée dans une chaufferie où il règne une température de 74°C

Comment calculer la résistance équivalente d'un circuit mixte ?

Dans un circuit mixte, lorsque l'on connaît la valeur de chacune des résistances, on procède par décomposition du circuit pour calculer la valeur de la résistance équivalente (Req). Si on analyse le circuit de la figure ci-dessus, on remarque que : • la résistance R1 est reliée en parallèle avec le reste du circuit.

Comment calculer la chute de tension d'une résistance ?

Comme la résistance R4 est branchée en parallèle avec la résistance R3, leurs chutes de tension sont égales : V4 = V3 = 19,2 V. Connaissant maintenant la chute de tension aux résistances R3, et R4, on peut calculer le courant dans ces résistances en appliquant la loi d'Ohm :

Comment calculer la résistance à la flexion?

La résistance à la flexion M pl,Rdest donnée par l’expression : Mpl.Rd= Fcomp,maxi× (Za+ hp+ hc/2) + 2×fy/?a×bfs×tfs×(Za- tfs/2) + 2×fy/?a×tw×Zp×(Za- tfs/2 – Zp/2)

Quelle est la différence entre la puissance fournie par la source et la résistance ?

• La puissance fournie par la source est égale à la somme des puissances dissipées par les résistances ; • La résolution de problèmes se rapportant aux circuits mixtes ne comporte pas de solution préétablie. Il faut, selon les circuits, procéder de façon différente.

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Calcul des Ponts Mixtes Acier - Béton selon

les Eurocodes Flexion LongitudinaleCalcul des Ponts Mixtes Acier - Béton selon les Eurocodes

Flexion Longitudinale

EC4 EN 1994 - 1-1 : Règles Générales et Règles pour les Bâtiments

EC4 EN 1994 - 2 : Ponts Routiers

et Ponts Ferroviaires Intro_Const-Mixte_Ponts.ppt#100. Ponts Mixtes Ferroviaires des Lignes Grande Vitesse EC4 EN 1994 - 1-1 : Règles Générales et Règles pour les Bâtiments

EC4 EN 1994 - 2 : Ponts Routiers

et Ponts Ferroviaires Intro_Const-Mixte_Ponts.ppt#100. Ponts Mixtes Ferroviaires des Lignes Grande Vitesse

Christophe PEYRE

IUT de Nîmes

Organigramme général de calcul des Ponts Mixtes Acier - Béton

Texte directeur :

EC4 - Partie 2 et priorités d'appel des textes entre eux 3 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique

Données géométriques :

Voir Ch1

Travées - Profil en travers fonctionnel - Type de dalle BA Répartition de matière - Phasage de bétonnage ETAT A VIDE LT NF (Long Terme) en 1èreAnalyse Globale NF (Non Fissurée)

Calcul des Coefficients d'équivalence LT :

nL = n0.(1+ΨL.φ(∞;t0) : Voir Ch2 (Fonction de la nature et de la date d'application de la charge)

Calcul des largeurs efficaces

beff :Voir Ch3

PP Charpente Métal

seul : n∞ (Voir Ch6)

Bétonnage Plot i

Homogénéisation sur

longueur Plot i : nC,LT

Fin Construction dalle

Retrait LT :

nr,LT (Dessication)

εr,LT =εcs = εca+εcd

Voir Ch6

Appliqué au hourdis

considéré coulé en 1 seule phase

Superstructures

nSt,LTVoir Ch6

Dénivellation

nd,LTVoir Ch6 Fin de : Construction dalle + Retrait + Superstructure + Dénivellation : LT NF 4 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique

Données géométriques :

Voir Ch1

Travées - Profil en travers fonctionnel - Type de dalle BA Répartition de matière - Phasage de bétonnage ETAT A VIDE CT NF (Court Terme) en 1èreAnalyse Globale NF (Non Fissurée) à t = Âge moyen du béton à la mise en service de la dalle

Calcul des Coefficients d'équivalence CT :

nC = n0.(1+ΨL.φ(t;t0) : Voir Ch2 (Fonction de la nature et de la date d'application de la charge)

Calcul des largeurs efficaces

beff :Voir Ch3

PP Charpente Métal seul :

n∞

Bétonnage Plot i

Homogénéisation sur longueur Plot i :

nr,CT

Retrait CT :

nr,CT : (Dessication + Thermique) εr,CT = εcs + εth = (εca+ εcd) + εth appliqué plot par plot

Superstructures :

nSt,CT

Dénivellation :

nd,CT Fin de : Construction dalle + Retrait + Superstructure + Dénivellation : CT NF 5 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique

ETAT A VIDE Analyse Globale NF

= Enveloppes (Enveloppes ETAT A VIDE LT NF; Enveloppes ETAT A VIDE CT NF) Calcul des longueurs fissurées de dalle sur chaque appui intermédiaire

Recalcul complet de l'Etat à Vide LT - CT

Les caractéristiques mécaniques deviennent les caractéristiques fissurées dans les zones fissurées du hourdis déterminées ci-dessus : nΦ 6 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique

Données géométriques :

Voir Ch1

Travées - Profil en travers fonctionnel - Type de dalle BA Répartition de matière - Phasage de bétonnage ETAT A VIDE LT F (Long Terme) en 2èreAnalyse Globale F (Fissurée)

PP Charpente Métal

seul : n∞

Bétonnage Plot i

Homogénéisation sur

longueur Plot i : nC,LTn

Φsur zone du plot

éventuellement fissurée

Fin Construction dalle

Retrait LT :

nr,LT (Dessication) εr,LT =εcs = εca+εcdAppliqué aux zones de hourdis non fissurées et considérées coulées en 1 seule phase nΦsur zones hourdis

éventuellement

fissurées

Superstructures

nSt,LTn

Φsur zones

hourdis

éventuellement

fissurées

Dénivellation

nd,LTn

Φsur zones

hourdis

éventuellement

fissurées Fin de : Construction dalle + Retrait + Superstructures + Dénivellation : LT F 7 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique

Données géométriques :

Voir Ch1

Travées - Profil en travers fonctionnel - Type de dalle BA Répartition de matière - Phasage de bétonnage ETAT A VIDE CT F (Court Terme) en 2èmeAnalyse Globale F (Fissurée) à t = Âge moyen du béton à la mise en service de la dalle

PP Charpente Métal seul :

n∞

Bétonnage Plot i

Homogénéisation sur longueur Plot i :

nr,CTn Φsur zone du plot éventuellement fissurée

Retrait CT :

nr,CT : (Dessication + Thermique) εr,CT = εcs + εth = (εca+ εcd) + εth appliqué plot par plot sur zones NF du plot nΦsur zone du plot éventuellement fissurée

Superstructures :

nSt,CTn

Φsur zones hourdis

éventuellement fissurées

Dénivellation :

nd,CTn

Φsur zones hourdis

éventuellement fissurées

Fin de : Construction dalle + Retrait + Superstructures + Dénivellation : CT F 8 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique

ETAT A VIDE Analyse Globale F

= Enveloppes (Enveloppes ETAT A VIDE LT F ; Enveloppes ETAT A VIDE CT F)

Actions variables d'Exploitations Routières :

Voir Ch7

EN 1991 - Partie 2 : Actions sur les ponts dues au trafic ou Ferroviaires : EN 1991 - Partie 2 : Actions du trafic ferroviaire Combinaisons finales ELS Caractéristique (Flexion longitudinale)

Enveloppes finales ELS Caractéristique :

Voir Ch9

Actions variables Thermiques :

Voir Ch8 :

EN 1991 - Partie 1-5 : Actions sur

les ponts - Actions Thermiques : Gradients Thermiques wk* fk kkr1akkdynr5kfkr4kfkr3ktklkr21bTraficwk,* fk kkr1ak fk kkr1ainf,

1jkj sup,

1jkjF

)0,4.q 0,75.TS(0,4.UDLg T 0,6.T 0,75.TS) 0,4.UDL .LM3(1,1.δg0,6.T )q (LM4g0,6.T )(qg 0,6.T )Q Q 0,75.TS (0,4.UDLg (LM2)g 0,6.F)q TS(UDLg 0,6.T)q TS(UDLg : D S G ouG

8:

Enveloppes Etat à Vide Fissuré

Actions Variables

9 Organigramme de calcul des sollicitations à l'ELS Caractéristique Combinaisons finales ELS Caractéristique (Flexion longitudinale)

Enveloppes finales ELS Caractéristique :

Voir Ch9

Sur Fibre Inférieure PRS par exemple

10 Justification des sections en flexion longitudinale à l'ELS CARA

Section sous moment Mk,Ed(x) > 0

(x) 0,6.f (x)quotesdbs_dbs44.pdfusesText_44
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