Méthode de calcul du volume des ouvrages de rétention ou d
elle ne peut être utilisée que pour des surfaces urbaines; le débit de fuite de l’ouvrage de stockage est constant Ce document prend seulement en compte le calcul de volume de rétention (aspect hydraulique) Ce dossier reprend en partie la méthode établie dans la « fiche n°00 : Méthode pour le dimensionnement des
Document Technique d’Application Référence Avis Technique 2
thode A de l’EN 1995-1-1 Principes et hypothèses à respecter : La largeur du panneau doit toujours être supérieure à h/4 (h, hau-teur du panneau) ; soit par exemple 0,60 m pour un panneau de hauteur 2,40 m Les largeurs inférieures ne pouvant pas être prises en compte pour un emploi en contreventement
Evaluation dequelques méthodes calcul des pieux forés
deur pour les sols non cohérents (tableau 3), et en fonction de la cohésion non drainée Cu pour les sols cohérents (tableau 4) On suppose que qs est mobi lisé pour un tassement de 2 cm pour les sols non cohérents et de 1 cm pour les sols cohérents Les tableaux 1 à 4 permettent donc de construire toute la courbe charge-tassementdu
Calcul statique des portiques par la RDM
Utiles pour le pré dimensionnement, savoir effectuer ces calculs analytiques permet d'assimiler l'utilisation des outils numériques Pour les portiques plus complexes (géométrie, forte hyperstaticité, ou cas de chargement multiples) ou pour les études dynamiques, la méthode des éléments finis présentée dans le chapitre suivant, permettra
Stabilité et conception des structures I
Université Catholique de Louvain - DESCRIPTIF DE COURS 2010-2011 - LARCT1327 UCL - LARCT1327 - page 1/2 LARCT1327 2010-2011 Stabilité et conception des structures I
Sika® CarboDur® S
Pour les croisements de bandes, il est également pos-sible d'utiliser Sikadur®-330 Assurance qualité Après durcissement de la colle époxy, ausculter les bandes Sika® CarboDur® p ex en tapant légèrement avec une pièce de monnaie ou au moyen de la mé-thode de thermographie à impulsions pour détecter d'éventuelles cavités
Echantillonnage et mesure Assainissement / Assainissement Non
de dimensionnement dÕinstallations dÕassainissement autonome LÕinfiltrom tre SDEC est particuli rement adapt la r alisation des tests de percolation destin s ce type dÕ tude, par la m thode dite niveau constant, ou m thode de Porchet Principe : On r alise des trous de faible profondeur que lÕon
FICHE TECHNIQUE DU PRODUIT Sikadur®-41 CF Normal
fiche produit se fondent sur des tests de laboratoire Les données réelles mesurées peuvent être diffé-rentes pour des raisons indépendantes de notre vo-lonté RESTRICTIONS LOCALES Veuillez noter qu'en raison d'une réglementation lo-cale spécifique, les données déclarées pour ce produit peuvent différer d'un pays à l'autre
Calcul des structures hyperstatiques Cours et exercices corrigés
Par contre, pour les structures hyperstatiques les équations d’équilibre ne sont pas suffisantes pour déterminer les réactions d’appui et les actions internes Cela veut dire que le nombre des inconnues (les réactions d’appui) est strictement supérieur au nombre d’équations d’équilibre
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Méthode pour le dimensionnement des
ouvrages de stockage Si la surface totale du projet (surface de la parcelle aménagée) est inférieure à 1 ha :2.1. Infiltration
Qf = S inf x K
KQf = Largeur x Longueur x K
Qf = 1/2 x S parois verticales x K
2.2. Rejet à débit limité au réseau
3.1. Détermination du coefficient de ruissellement (Cr) et du coefficient d'apport (Ca)
Ca global =
Cr imper x S imper + Cr non imper x S non imper
S totale
S totale =
(S imper + S non imper) fififififi fififififi fi fififi fifififi3.2. Détermination de la surface active (Sa)
Sa = Ca global x S
SaCa global
S3.3. Détermination de la hauteur maximale et du volume d'eau à stocker
La ville
est son assainissement - Principes, méthodes et outils pour une meilleure intégration dans le cycle de l'eau
Hauteur précipitée
(en mm)H (Dp, T)
Dp Temps t (en min)ΔhDroite d'évolution des hauteurs d'eau évacuées h(t) = qs x tDroite à tracer en fonction des
informations données ci-après.Courbe de la hauteur précipitée pour
une période de retour T donnéeH (t, T) : voir graphique fourni en
annexe 1. qs = 60000 x Qf
Sa qs Qf Sa h(t) = qs x t h(t) t h(t) = qs × tVmax = 1,2 x 10 x
h x Sa Vmax h Sa fififififi fififififi fi fififi fifififiAnnexe 1
: courbe Hauteur - Durée - Fréquence pour des pluies de durée de 5 à 30 minutes. fififififi fififififi fi fififi fifififiAnnexe 2
: courbe Hauteur - Durée - Fréquence pour des pluies de durée de 30 à 1 440 minutes (24h).
S = Simper + S non imper
S imperméable = m
2 S = m 2S non imper = m
21 ha = 10 000 m
2Cr imperméable
Cr non imper
(q) q = l/s (K)K = m/s
T = ans
(Qf)Qf = m
3 /sQf = l/s
Qf = S fond du bassin x K
Qf = Largeur x Longueur x K
Qf = 0,5 x S parois verticales x K
1 m 3 /s = 1000 l/s
Ca global = Cr imper x S imper + Cr non imper x S non imperCa global =
SSa = Ca global x SSa = m
2 SSa = ha
qs = 60 000 × Qfqs = mm/min Sa Qf Sa h = mmVmax = 1,2 x 10 x
h x Sa Vmax = m 3 hSaAnnexe 3
: Tableau d'aide au calcul du volume d'eau à stocker. (S)S = Simper + Snon imper
S imperméable = 250 m
2 S = 850 m2