[PDF] CALCUL PRATIQUE DES FONDATIONS - USTO-MB

CHAPITRE 2 : FONDATIONS

reconnaissance de sol sous le niveau de la fondation sur une profondeur de deux fois la largeur de la fondation et s'assurer que les couches du dessous sont assez résistantes Si la couche superficielle n'est pas assez résistante, une reconnaissance des sols devra être faite sur

LES FONDATIONS PROFONDES - Cours de Génie Civil

- résistance de pointe et frottement latéral (cas courant) Ses dimensions sont définies par : - D : Longueur de fondation enterrée dans le sol - B : largeur de la fondation ou diamètre Au-delà de D/B > 6, et D > 3, nous sommes dans le domaine des fondations profondes 0 5 132 1 3 4 5 2 6 fondations superficielles largeur de la semelle B(m

CALCUL PRATIQUE DES FONDATIONS - USTO-MB

apporté au cours de la rédaction de ce polycopié SOMMAIRE 1 3 Problèmes posés par un projet de fondation superficielle 1 3 1 Méthode de calcul

Cours Ingénierie des fondations

sol de fondation que lon note R : la fondation pour ainsi dire est prise en sandwich Ce qui nous amène à dire que le dimensionnement dune fondation est mené simultanément en considérant lélément structural proprement dit (la fondation) ainsi que le sol de fondation lequel doit répondre à certaines exigences

Chapitre III: Les fondations - Zied BENGHAZI

2 1 Calcul d'une fondation par la théorie de plasticité (Selon le Fascicule 62 titre V) Prandtl a étudié la rupture sous une fondation rugueuse, à partir de la théorie de Rankine en considérant un schéma de rupture (figure 4), avec un coin de sol sous la fondation en état de poussée et un coin en état de butée

CHAPITRE XVI - Cours de Génie Civil - Cours de Génie Civil

Fig 16 1 Schéma de rupture du sol sous une fondation superficielle P : zones de sol en rupture E : zones de sol dans le domaine élastique 16 2 2 Comportement sous les charges de service Sous les charges de service les fondations superficielles vont tasser Le tassement d'une semelle dépend évidemment de la compressibilité du sol mais aussi

La représentation graphique 1 - Les plans de fondations 2

Cours 3 1) Les plans de fondations 1-1) Le principe Pour obtenir un plan de fondation, on réalise une coupe horizontale qui comportera le contour des semelles (ex) et celui des murs de souassement ou poteaux qu’elle supportent On considère la fouille sans remblai

CHAPITRE 9 FONDATIONS SUPERFICIELLES

9 7 Dimensionnement d'une semelle à partir de l'essai pressiométrique 9 8 Elaboration d'un projet de fondation 9 9 Applications 9 1 Introduction Définition Pour tout ouvrage de génie civil, on appelle fondation l'élément de structure qui assure la transmission des charges au sol Si on désigne par D la profondeur d'encastrement de la

Calcul des fondations et murs de soutènement

ν est le coefficient de Poisson du sol (à défaut d’information plus précise, on prendra forfaitairement ν = 0,3 pour les sols grenus hors nappe) ; et G le module de cisaillement déterminé au niveau de déformation attendu pour l’action sismique de calcul (cf ci-dessus) k Possibilité d'utiliser un rapport avec le module statique :

[PDF] asimov seconde fondation pdf

[PDF] promenade architecturale le corbusier

[PDF] villa la roche jeanneret

[PDF] villa la roche le corbusier analyse

[PDF] villa la roche plan

[PDF] décomposer un nombre en dizaines et unités ce1

[PDF] maison la roche plan

[PDF] numération ce1 exercices

[PDF] qu'est ce qu'une promenade architecturale

[PDF] comparer des nombres ce1 exercices

[PDF] exercices nombres pairs et impairs ce2

[PDF] décomposer en dizaines et unités cp

[PDF] exercices nombres pairs et impairs ce1

[PDF] encadrer un nombre ce1 exercice

[PDF] nombres pairs et impairs exercices ? imprimer

République Algérienne Démocratique et Populaire Ministère de l'Enseignement Supérieur et de la Recherche Scientifique Université des Sciences et de la Technologie d'Oran

Mohamed BOUDIAF

Faculté d'Architecture et de Génie Civil

Département de Génie Civil

Polycopié

CALCUL PRATIQUE

DES

FONDATIONS

Élaboré par :

Mme BOUROKBA MRABENT Souad Amel

(Docteur en Génie Civil - Option Géotechnique, U.S.T.O)

Année universitaire 2015-2016

AVANT-PROPOS

I l existe deux grands modes de transmission des charges des constructions aux couches de

sols sous-jacentes : par fondation superficielle et par fondation profonde. Les fondations

superficielles (semelle, radier, etc.) sont, par définition, des fondations qui reposent sur le sol

ou qui n'y sont que faiblement encastrées. Les charges qu'elles transmettent ne sollicitent que les couches superficielles. Les fondations profondes (pieux et barrettes) reportent, elles, les charges tant dans les couches profondes que dans les couches superficielles qu'elles traversent. Les fondations superficielles sont considérées comme des ouvrages simples et d'exécution

facile. Néanmoins, de très nombreux travaux leur ont été consacrés depuis près d'un siècle

pour établir, valider et améliorer leurs méthodes de calcul, car les paramètres à prendre en

compte sont variés et ces calculs mettent en jeu nombre de facettes du comportement mécanique des sols et des roches.

Les méthodes de calcul de la capacité portante ont été développées progressivement depuis le

début du vingtième siècle. Elles doivent beaucoup à quelques précurseurs (Terzaghi,

Meyerhof, Brinch Hansen, Caquot, de Beer...), qui ont établi un ensemble de règles validées par l'expérience et couvrant la plupart des situations courantes. Pour le calcul, les deux types de fondations (profondes et superficielles) se différencient essentiellement par la prise en compte d'un frottement sur les parois latérales de la fondation. Pour les fondations profondes, le mode de travail et l'interaction avec le sol environnant

conduisent à introduire la notion de profondeur critique mais qu'on peut définir, en première

approximation, comme le niveau au-dessous duquel, en sol homogène, la résistance sous la base n'augmente plus.

Vu l'importance que révèle le calcul de la capacité portante d'un sol dans la stabilité d'un

ouvrage, nous essayons à travers ce polycopié d'étudier cette dernière à partir des essais au

laboratoire et in situ.

Ce polycopié est adressé aux étudiants de plusieurs spécialités telles que le génie civil, le

bâtiment et les travaux publics, et se propose de présenter à travers deux chapitres les

méthodes pratiques de calcul des fondations superficielles et profondes en estimant pouvoir contribuer modestement à l'introduction de cette discipline aux ingénieurs. Je souhaite remercier mon amie Mme BENGRA. L pour l'aide et le soutien qu'elle m'a apporté au cours de la rédaction de ce polycopié.

SOMMAIRE

AVANT-PROPOS .....................................................................................................................1

1 Fondations superficielles ....................................................................................................7

1.1 Généralités............................................................................................................................. 7

1.2 Types de fondations superficielles......................................................................................... 7

1.3 Problèmes posés par un projet de fondation superficielle...................................................... 7

1.3.1 Méthode de calcul ........................................................................................................... 7

1.3.2 Problèmes généraux liés à l'étude d'un projet de fondation............................................8

1.3.3 Autres problèmes............................................................................................................. 8

1.4 Comportement d'une fondation superficielle [1, 2, 3 et 10].................................................. 9

1.4.1 Courbe typique obtenue lors d'un chargement d'une fondation superficielle................. 9

1.4.2 Comportement à la rupture............................................................................................ 10

1.5 Calcul de la capacité portante.............................................................................................. 10

1.5.1 Application de la théorie de la plasticité ....................................................................... 11

1.5.2 Capacité partante d'une semelle filante soumise à une charge verticale centrée reposant

sur un massif semi infinie et homogène horizontale..................................................................... 11

1.5.3 Calcul de la capacité portante pour des cas particuliers................................................ 13

1.6 Détermination de la capacité portante à l'aide des essais in situ ........................................ 17

1.6.1 Calcul de la capacité portante par les méthodes pressiométrique et pénétrométrique

[8,14, 15, 16 et 17] ....................................................................................................................... 17

1.6.2 Hauteur d'encastrement équivalente " De ».................................................................. 17

1.6.3 Pression limite nette équivalente " p*le » au pressiomètre Ménard et résistance de

pointe [14, 15, 16 et 17] ............................................................................................................... 18

1.6.4 Profondeur critique........................................................................................................ 19

1.6.5 Calcul de la capacité portante........................................................................................ 20

2 Fondations profondes........................................................................................................26

2.1 Introduction.......................................................................................................................... 26

2.2 Technologie [21].................................................................................................................. 27

2.2.1 Classification suivant le mode d'exécution................................................................... 27

2.2.2 Classification suivant le mode de fonctionnement........................................................ 33

2.3 Problèmes posés par le calcul d'une fondation sur pieux................................................... 33

2.3.1 Problèmes de résistance des matériaux( R.D.M)........................................................... 33

2.3.2 Problèmes de mécanique des sols (M.D.S)................................................................... 33

2.4 Évaluation de la charge limite d'un pieu isolé soumis à une force verticale....................... 34

2.5 Définitions et mécanismes du frottement latéral positif et négatif ...................................... 34

2.6 Méthode à partir des essais de laboratoire........................................................................... 35

2.6.1 Formule statique (Théorie de la plasticité parfaite)....................................................... 35

2.6.2 La charge admissible QN............................................................................................... 38

2.7 Méthodes basées sur l'interprétation d'essais in situ........................................................... 39

2.7.1 Calcul par la méthode Pressiometrique [11]................................................................. 39

2.7.2 Calcul par la méthode du Pénétromètre statique,........................................................ 43

2.7.3 Pénétromètre dynamique............................................................................................... 45

2.8 Évaluation du frottement négatif maximal [7]..................................................................... 46

2.8.1 Principe de l'évaluation du frottement négatif maximal............................................... 46

2.8.2 Hauteur d'action du frottement négatif......................................................................... 47

3 Références bibliographiques.............................................................................................49

ANNEXE I...............................................................................................................................51

ANNEXE II..............................................................................................................................55

ANNEXE III ............................................................................................................................61

LISTE DES FIGURES

Figure 1-1 : Technologie de construction ..................................................................................7

Figure 1-2 : Types de fondations superficielles.........................................................................7

Figure 1-3

: Reprise en sous oeuvres des fondations superficielles [25]........................8

Figure 1-4

: Réalisation des parois moulées et exemple d'application [27]................9

Figure 1-5 : Courbe de chargement (vertical et centré) d'une fondation superficielle [10].......9

Figure 1-6 : Schéma de rupture d'une fondation superficielle [10].........................................10

Figure 1-7: Schéma de rupture d'une fondation superficielle [10]..........................................11

Figure 1-8 : Capacité portante. Méthode de superposition de Terzaghi(méthode " c-φ »)[10]11

Figure 1-9: Valeurs de Nc(φ′),Nγ(φ′) et Nq(φ′) recommandées par Terzaghi et Peck [24].....12

Figure 1-10 : Inclinaison et excentrement d'une charge dans la direction parallèle à B[10]...15

Figure 1-11 : Solution de Meyerhof pour une fondation filante sous charge inclinée [10].....15 Figure 1-12: Solution de Meyerhof pour une fondation filante sous charge exentrée [10] ....16

Figure 1-13 : Semelle fondée sur un bicouche.........................................................................16

Figure 1-14 : Diffusion approchée dans contraintes d'une semelle fondée sur un bicouche...17

Figure 1-15 : Définition de l'encastrement équivalent d'une fondation superficielle [8]........18

Figure 1-16 : Définition de la pression limite nette équivalente ple* et de la résistance de

pointe équivalente [21].............................................................................................................19

Figure 1-17 : Variation de la capacité portante " Q l » en fonction de la profondeur D dans un

sol homogène............................................................................................................................20

Figure 1-18 : Facteur de portance pressiométrique pour les semelles carrées et circulaire.....21

Figure 1-19 : Facteur de portance pressiométrique pour les semelles filantes.........................22

Figure 1-20 : Coefficient minorateur pour une charge inclinée sur sol horizontal

(fascicule 62-V, 1993) [10]......................................................................................................23

Figure 1-21 : Fondation en crête de talus. Notations (fascicule 62-V,1993) [8]......................23

Figure 1-22 : Coefficient minorateur pour une charge verticale centrée à proximité de la crête

de talus, dans le cas d'un encastrement nul (fascicule 62-V, 1993) [8]...................................23

Figure 1-23 : Angle β ′ pour le calcul du coefficient minorateur dan le cas d'une fondation .24

Figure 1-24 : Charge inclinée dirigée vers l'extérieur ou l'intérieur d'un talus

(fascicule 62-V, 1993) [8]........................................................................................................24

Figure 1-25 : Définition de la contrainte de référence pour un excentrement " e »

(fascicule 62-V, 1993) [8]........................................................................................................25

Figure 2-1 : Définitions de la hauteur d'encastrement géométrique D et mécanique De.........26

Figure 2-2 : Puits réalisés pour le viaduc de Millau [21].........................................................26

Figure 2-3 : Différents barrettes...............................................................................................27

Figure 2-4 : Profilés métalliques battus....................................................................................27

Figure 2-5 : Mise en place de pieu tube par vibrofonçage pour le viaduc TGV de Waremme

(Belgique) [21].........................................................................................................................28

Figure 2-6 : Pieu vissé à pointe perdue Atlas [21]...................................................................29

Figure 2-7 : Pieu vissé de type Oméga à deux pas de vis ou un seul [21]...............................29

Figure 2-8 : Méthode de réalisation des colonnes ballastées [21]............................................30

Figure 2-9 : Méthode de réalisation des pieux forés sous boue, vue d'un trépan et d'une tarière

à godets " bucket » [21] ...........................................................................................................30

Figure 2-10 : Pieux formés par forage à la tarière continue : technique Starsol de Sol étanche

Figure 2-11 : Réalisation d'un micropieux pour les écrans antibruit de l'autoroute A4

(photographies S. Borel) [21]...................................................................................................32

Figure 2-12 : Jet grouting : (a) diagramme de principe de différentes techniques (b) vue de la

technique double jet (c) colonne excavée [21].........................................................................32

Figure 2-13 : Classification suivant le mode de fonctionnement [20].....................................33

Figure 2-14 : Comportement général d'un pieu isolé soumis à une charge verticale...............34

Figure 2-15: Mécanismes du frottement latéral positif et négatif [20] ....................................35

Figure 2-16 : Section droite Figure 2-17 : Profondeur critique.........................36

Figure 2-18 : Représentation du frottement latéral ..................................................................37

Figure 2-19 : Pression limite équivalente pour 2R >1m..........................................................40

Figure 2-20 : Valeurs du frottement latéral unitaire.................................................................42

Figure 2-21 : Résistance de pointe Rp

1 et Rp2.........................................................................44

Figure 2-22: Pieux battus droits et inclinés.............................................................................46

Figure 2-23: Évaluation du frottement négatif sur un pieu isolé [10]......................................46

,)34% $%3 4!",%!58 Tableau 1-1 : Coefficients de forme. Valeurs de Terzaghi (Conditions non drainées et

drainées) [23] ...........................................................................................................................13

Tableau

1-2 : Coefficients de forme. Projet d'Eurocode 7-1 (1994) [4,5]...............................14

Tableau

1-3 : Ordre de grandeur des valeurs des coefficients réducteurs sur Ncq (argiles) et

Nγq (sables) (D'après Meyerhof) [18].....................................................................................15

Tableau

1-4 : Définition des catégories conventionnelles des sols (fascicule 62-V, 1993) [8]20

Tableau

1-5 : Facteur de portance pressiométrique (fascicule 62-V, 1993) [8].......................21

Tableau

2-1 : Valeurs de α d'après Caquot Kérisel [6]...........................................................38

Tableau

2-2 : Valeurs de β'd'après Caquot Kérisel [6]...........................................................38

Tableau

2-3 : Valeurs du coefficient de portance kp................................................................39

Tableau

2-4 : Classification des sols........................................................................................40

Tableau

2-5 : Détermination des abaques................................................................................41

Tableau

2-6 : Valeurs du coefficient K....................................................................................44

Tableau

2-7: Valeurs du terme k tan δ pour l'évaluation du frottement négatif [7]................48

Chapitre I

FONDATIONS

SUPERFICIELLES

1 Fondations superficielles

1.1 Généralités

On désigne par fondation la partie enterrée d'un ouvrage, conçu pour transmettre au sol les charges provenant de la superstructure. Lorsque les caractéristiques mécaniques du sol sont convenables au voisinage de la surface, les fondations sont exécutées avec un encastrement minimum. (Figure 1-1). Cette profondeur minimum est toutefois indispensable pour mettre la fondation à l'abri du gel, dans ce cas, on réalise des fondations superficielles dont l'encastrement D < 4 ou 5 fois la largeur.

Figure 1-1: Technologie de construction

1.2 Types de fondations superficielles

La figure 1-2 présente les différents types de fondations superficielles, on distingue : Les semelles filantes, généralement de largeur B modeste (au plus quelques mètres) et de grande longueur L (L / B > 10) ; Les semelles isolées, dont les dimensions en plan B et L sont toutes deux au plus de

quelques mètres ; cette catégorie inclut les semelles carrées (B / L = 1) et les

semelles circulaires (de diamètre B) ; Les radiers ou dallages, de dimensions B et L importantes ; cette catégorie inclut 3 les radiers généraux.

Figure 1-2 : Types de fondations superficielles

1.3 Problèmes posés par un projet de fondation superficielle

1.3.1 Méthode de calcul

Un projet de fondation nécessite en premier lieu un calcul de mécanique des sols qui consiste

à un :

a) Calcul à la rupture concernant le massif du sol sous la fondation qui utilise la théorie de la

plasticité parfaite en introduisant un coefficient de sécurité F= 3. On notera qu'il y a lieu de se préoccuper du comportement à court terme et à long terme. b) Calcul des tassements sous les fondations.

1.3.2 Problèmes généraux liés à l'étude d'un projet de fondation

Il est impératif de connaître des renseignements très précis sur les caractéristiques

géotechniques des différentes couches constituant les terrains de fondation, pour cela des

sondages en nombres suffisants et à différentes profondeurs doivent être exécutés.

1.3.3 Autres problèmes

a) Effet du gel : il faut encastrer la fondation à une profondeur convenable, afin de la

protéger contre l'effet du gel. b) Fondation sur terrain en pente : il faut vérifier en premier lieu que les charges n'entraînent pas de mouvement de l'ensemble du terrain. c) Bâtiments mitoyens : si on envisage de réaliser des fondations à un niveau plus bas que celui des fondations des anciens bâtiments il faut utiliser soit : - la technique de reprise en sous-oeuvre.

1 - Les fondations d'un bâtiment en construction doivent descendre au niveau de celles du

bâtiment voisin existant. (1)

2- Les fondations du bâtiment voisin doivent être descendues au niveau du bâtiment en

construction. On parle alors de reprise en sous-oeuvre (2). Figure 1-3: Reprise en sous oeuvres des fondations superficielles [25] (2) (1) - les parois moulées :

La paroi moulée est un écran vertical en béton armé ou non, coulé directement dans une

tranchée profonde sans drainage ni coffrage. Les dimensions de cet écran peuvent avoir les grandeurs suivantes : •Épaisseur : de 0,5 à 1,5 m. •Profondeur : de 10 à 20 m, jusqu'à 90 m. •Largeur : de 3 à 5 m.

Figure 1-4

: Réalisation des parois moulées et exemple d'application [27]

1.4 Comportement d'une fondation superficielle [1, 2, 3 et 10]

1.4.1 Courbe typique obtenue lors d'un chargement d'une fondation

superficielle Les notions de capacité portante et de tassement sont clairement illustrées par la figure ci- dessous (Figure 1-5) qui représente une courbe typique obtenue lors du chargement d'une fondation superficielle. La largeur de la fondation est notée " B » et la profondeur où est située sa base est " D ». Appliquons une charge monotone croissante, d'une manière quasi

statique, à une fondation posée à une profondeur " D » donnée et relevons les tassements " s »

obtenus en fonction de la charge appliquée " Q ». Figure 1-5 : Courbe de chargement (vertical et centré) d'une fondation superficielle [10]

Au début du chargement, le comportement est sensiblement linéaire, c'est-à-dire que le

tassement croît proportionnellement à la charge " Q » appliquée. Puis le tassement n'est plus

proportionnel (on peut dire qu'il y a création et propagation de zones de sol plastifiées sous la

fondation). À partir d'une certaine charge " Q

L », il y a poinçonnement du sol ou tout du

moins un tassement qui n'est plus contrôlé. Le sol n'est pas capable de supporter une charge supérieure (on peut dire que l'on a atteint l'écoulement plastique libre).

Cette charge " Q

L » est la capacité portante de la fondation (on parle aussi souvent de charge limite, de charge de rupture ou encore de charge ultime).

1.4.2 Comportement à la rupture

Lors du chargement d'une fondation superficielle le sol se comporte comme le montre la figure 1-6: Figure 1-6 : Schéma de rupture d'une fondation superficielle [10]

On définit :

•Zone I : Il se forme sous la base de la semelle un poinçon rigide qui s'enfonce dans le sol en le refoulant de part et d'autre jusqu'à la surface. •Zone II : Le sol de ces parties est complètement plastifié et il est refoulé vers la surface. Déplacements et cisaillement importants → rupture généralisée. •Zone III : Les zones externes ne sont soumises qu'à des contraintes beaucoup plus faibles qui ne le mettent pas en rupture.

1.5 Calcul de la capacité portante

Il existe deux approches pour déterminer la capacité portante d'une fondation superficielle :

les méthodes à partir des résultats des essais de laboratoire, c'est-à-dire à partir de la cohésion

"C » et de l'angle de frottement "φ» (méthodes de la théorie de plasticité) et les méthodes à

partir des résultats des essais in situ, c'est-à-dire à partir de la pression limite " p

l » du

pressiomètre Ménard ou à partir de la résistance de pointe " qc » du pénétromètre statique

SPT.

1.5.1 Application de la théorie de la plasticité

•Le sol est un matériau rigide plastique de caractéristiques γγγγ, C et ???? ;

•Semelle filante horizontale, parfaitement lisse ; •Charge verticale centrée " Q » (par mètre linéaire) ; •La contrainte limite " σσσσ L » obtenue est la contrainte moyenne uniformément repartie sous la semelle.

1.5.2 Capacité partante d'une semelle filante soumise à une charge verticale

centrée reposant sur un massif semi infinie et homogène horizontale Considérons la figure 1-7 qui est le schéma de rupture d'une fondation superficielle : Figure 1-7: Schéma de rupture d'une fondation superficielle [10] Le principe de superposition consiste à superposer trois états (Figure 1-8):

Figure 1-8 : Capacité portante. Méthode de superposition de Terzaghi (méthode " c-φ ») [10]

•Etat 1 : Résistance du sol pulvérulent sous le niveau de la semelle → entraîne une

résistance " Q • Etat 2 : Action des terres situées au-dessus du niveau des fondations et supposées agir comme une surcharge → entraîne une résistance " Q p » • Etat 3 : Action de la cohésion → entraîne une résistance " Qc »

Etat 1 :

Terme de surface

Etat 2 :

Terme de profondeur

Etat 3 :

Terme de cohésion

Dans le cas d'une semelle filante, la contrainte de rupture sous charge verticale centrée est obtenue par la relation générale suivante : )(.)().()(..2 1

21??γ?γγcqlNCNDqNBq+++= (1-1)

Avec :

q l: contrainte de rupture (capacité portante par unité de surface),

1 : poids volumique du sol sous la base de la fondation,

2 : poids volumique du sol latéralement à la fondation,

q : surcharge verticale latérale à la fondation, c : cohésion du sol sous la base de la fondation, N

γ(φ), Nc (φ) et Nq (φ) : facteurs de portance, ne dépendant que de l'angle de frottement

interne " φ »du sol sous la base de la fondation (Voir théorie enAnnexe I). •Le premier terme (1/2 γ

1 BNγ(φ)) est le " terme de surface » (ou de pesanteur). C'est

la charge limite pour un massif pesant et frottant uniquement ( •Le deuxième terme (CN c (φ)) est " le terme de cohésion ». C'est la charge limite pour un sol frottant et cohérent, mais non pesant •Le troisième terme (q + γ

2D ) Nq(φ) est le " terme de surcharge » ou de profondeur.

C'est la charge limite pour un sol uniquement frottant et chargé latéralement (" γ

2 » est

le poids volumique du sol au dessus du niveau de la base). Pour les valeurs des facteurs de portance sans dimension Nc (φ) et Nq (φ), on utilise la solution classique de Prandtl (solution exacte) : )2

4(tan2'tan?π?π+=eNq 'cos).1(?-=qCNN (1-2)

Ces valeurs sont données sur la Figure 1-9et dans le tableau 1 (Annexe I).

Figure 1-9: Valeurs de Nc(φ′),Nγγγγ(φ′) et Nq(φ′) recommandées par Terzaghi et Peck [24]

Le comportement d'un sol fin saturé diffèrent suivant que les excès de pression interstitielle

(surpression) provoquée par l'application des charges ont eu ou non le temps de se dissiper. Il y a donc lieu de se préoccuper du calcul à court terme et à long terme [ 19]. -Le calcul à court terme fait intervenir les contraintes totales et les caractéristiques non drainées du sol (C= C

U et φ = φυ)

-Le calcul à long terme fait intervenir les contraintes effectives et les caractéristiques drainées du sol (C= C'et φ = φ')

A court terme

UsatlCDq).2(.++=πγ (1-3)

Puisque N

γ= 0 et Νq = 1 pour φ=0

A long terme

)'(')'(')'('2

1??γ?γγcqlNCDNBNq++= (1-4)

Remarque :

Le dimensionnement à court terme est généralement plus défavorable que celui à long terme.

1.5.3 Calcul de la capacité portante pour des cas particuliers

La relation (1) est modifiée par l'introduction des coefficients multiplicatifs sγ, sc et sq pour

tenir compte de la forme de la fondation. Les valeurs de ces coefficients multiplicateurs sont données dans les tableaux 1-1 et 1-2: )(.)().()(..2 1

21??γ?γγγcCqqlNCSNDqSNBSq+++= (1 -5)

Tableau 1-1 : Coefficients de forme. Valeurs de Terzaghi. (Conditions non drainées et drainées)

[23]

FondationRectangulaires ou carrées )1(=L

BCirculaires

Sγ (1)

Sc Sq L

B2,01-

L

B2,01+

1 0,8 1,2

1 0,6 1,3

1 (1) Conditions drainées, seulement Tableau 1-2 : Coefficients de forme. Projet d'Eurocode 7-1 (1994) [4,5] Conditions non drainées Conditions drainées Fondations RectangulairesCarrées ou circulaires Rectangulaires Carrées ou circulaires Sγ Sc Sq 1 1,2 1 L

B3,01-

11)'sin1(

--+qqNN LB 'sin1?L B+0,7

11)'sin1(

--+qqNN 'sin1?+

Lorsque la charge appliquée à la fondation est inclinée par rapport à la verticale, il y a lieu

d'appliquer la relation suivante : )(.)().()(..2 1

21??γ?γγγγcCcqqqlNCSiNDqSiNBSiq+++= (1-6)

Avec: iγ,ic et iq : Coefficients minorateurs (inférieurs à 1). Dans le cas d'une inclinaison créée par une charge horizontale parallèle à

B (Figure 1-10),

d'angle "

δδδδ »par rapport à la verticale, le DTU 13.12 [9] propose les relations suivantes pour

les coefficients iγ,ic et iq dues à Meyerhof:

2)'1(?δγ-=i (1-7)

2)21(πδ-==cqii (1-8)

Dans le cas d'un sol purement cohérent (argile) et dans le cas d'un sol purement frottant (sable), Meyerhof a également donné des solutions pour les fondations filantes sous la forme de facteurs de portance Ncq (combinaisons de Nc et Nq ) et Nγq (combinaisons de Nγet Nq), dépendant de l'angle de frottement φ, de l'inclinaison δet de l'encastrement D/B

(Figure 1-11). Ces solutions peuvent être résumées par les coefficients de réduction du

Tableau 1-3.

Figure 1-10 : Inclinaison et excentrement d'une charge dans la direction parallèle à B[10] Figure 1-11 : Solution de Meyerhof pour une fondation filante sous charge inclinée [ 10]

Tableau 1-3 : Ordre de grandeur des valeurs des coefficients réducteurs sur Ncq (argiles) et Nγq

(sables) (D'après Meyerhof) [18]

Inclinaison de la charge δ

Sol D / B

0° 10° 20° 30° 45° 60° 90°

Argiles

)0(/)(xqxqNNδ

0 à 1 1,0 0,8 0,6 0,4 0,25 0,15 0

Sables

)0(/)(qqNNγγδ 0

1 1,0 1,0 0,5 0,6 0,2 0,4 0,25 0 pour ?δ=

0,15 0,05 0

Dans le cas d'une charge d'excentrement " e » parallèle à " B », on applique la méthode de

Meyerhof qui consiste à remplacer, dans tout ce qui précède, la largeur "

B » par la largeur

réduite ou effective (

Figures 1-10 et 1-12) :

B′ =B -2e (1-9) ce qui revient à avoir une fondation centrée sous la charge. Dans le cas d'un excentrement

" e′ » parallèle à la dimension " L », on procède de même pour cette dimension :

L′ = L - 2e′ (1-10) La capacité portante totale est alors obtenue par :

Avec :

q l contrainte de rupture définie ci-dessus, incluant tous les coefficients correctifs éventuels, B′ largeur ou diamètre réduit (ou effectif) dans le cas de l'excentrement, L′ longueur réduite (ou effective) dans le cas de l'excentrement. Ou encor calculer la charge limite par la formule suivante :

Figure 1-12: Solution de Meyerhof pour une

fondation filante sous charge excentrée[ 18] ))()(*)(21()(2

1*)21(2??γ?γγcqlCNDNeBNeq+-+-= (1-13)

B ee=* Excentricité relative La figure 1-13 représente une semelle fondée sur un bicouche.

Le cas qui pose un problème est celui où la

couche inférieure a des caractéristiques mécaniques inférieures à celles de la couche supérieure. Il est recommandé de procéder comme suit :

Figure 1-13 : Semelle fondée

sur un bicouche • Cas 1 : si h

1 /B ˂ 1,5 :

La semelle poinçonne la couche I et l'ensemble de bicouche se comporte comme un milieu Q

l = ql B′ L′ → pour une fondation rectangulaire ou carrée (1-11)

Ql = qlπ B′ B/4 → pour une fondation circulaire (1-12)

Argile ????u =0 Couche II

Cu ≠ 0

D h1

Couche I

B purement cohérent, mais dont la cohésion est légèrement améliorée : B hCDq U l 11

3,01)2(.

++=πγ (1-14) • Cas 2 : si hquotesdbs_dbs8.pdfusesText_14