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Titre : SDLS08 - Modes propres d'une plaque carrée calculé[ ] Date : 03/08/2011 Page : 2/7 Responsable : CORUS Mathieu Clé : V2 03 008 Révision : 054678e2a3c0 1 Problème de référence 1 1 Géométrie Géométrie de la plaque m : L=1 épaisseur e=0 001 Coordonnées des points m : O 0 0,0 0 E −0 1,−0 1 Groupe de mailles :



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SDLS08 - Modes propres d'une plaque carrée

calculés sur base réduite

Résumé :

Ce cas test a pour objectif de tester le calcul des modes propres d'une plaque carrée avec condensation

statique des matrices assemblées sur les degrés de liberté internes et la restitution sur base physique.

Le test est réalisé avec une modélisation DKT, dont un seul noeud est laissé libre. On applique une charge

unitaire sur ce noeud.

Dans une première partie, on teste la construction d'une base modal obtenue à partir de l'assemblage deux

bases de modes propres dynamiques.

Ensuite, on calcule la base de modes statiques, sur laquelle sont projetés les matrices de masse et de rigidité.

Les modes propres sont ensuite calculés sur cette base. Les résultats sont restitués dans la base physique.

La dernière étape consiste a réaliser un calcul harmonique sur la base réduite de modes statiques. Les

résultats sont également restitués en base physique. Manuel de validationFascicule v2.03: Dynamique linéaire des coques et plaques Document diffusé sous licence GNU FDL (http://www.gnu.org/copyleft/fdl.html)

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1Problème de référence

1.1Géométrie

Géométrie de la plaque m:

L=1

épaisseur e=0.001

Coordonnées des points m :

O0.0,0.0

E-0.1,-0.1

Groupe de mailles :

CONT_NO: Cotés AB,BC,CD,DA

COND2_NO: Face ABCD sauf le point E

Manuel de validationFascicule v2.03: Dynamique linéaire des coques et plaques Document diffusé sous licence GNU FDL (http://www.gnu.org/copyleft/fdl.html)L Y X L

L E D C

B A

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1.2Propriétés élastiques du matériau

•E=7.1E10PaModule d'Young •=0.3Coefficient de poisson •=7820.0kg.m-3Masse volumique •AMOR_ALPHA=0.5N.s.m-1 •AMOR_BETA=0.1N.kg-1

Les coefficients  et  permettent de construire une matrice d'amortissement visqueuse

proportionnel à la rigidité et à la masse :[C]=[K][M].

1.3Conditions aux limites et chargements

•Déplacement imposé : •CONT_NO : déplacements et rotations nuls •COND2_NO:déplacements et rotations nuls •Force d'excitation N: •Point E : Fz=1 Manuel de validationFascicule v2.03: Dynamique linéaire des coques et plaques Document diffusé sous licence GNU FDL (http://www.gnu.org/copyleft/fdl.html)

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2Solution de référence

2.1Calculs de référence

Pas de résultats de référence. Les fréquences et les déplacements sont testés par non régression.

2.2Grandeurs et résultats de référence

•FREQ : fréquence •DZ :déplacement suivant zRésultats obtenus : •A partir d'une base modale définie à partir de l'assemblage de deux bases de mode dynamique.

ComposanteN° modeRéférence

Hz

FREQ 1 29.0604

2 76.2281

3 76.2281

4 76.2281

5 5058.51

6

5058.51

•A partir d'une base modale définie à partir de modes statiques

Composante

N°modeRéférence

Hz

FREQ 1 4.9762

•A partir d'un calcul harmonique effectué sur base modale de modes statiques.

ComposantePointRéférence

m

DZ Partie réelle

E 2.02777×10-6

Partie imaginaire -5.38827×10-5

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3Modélisation A

3.1Caractéristiques de la modélisation

Modélisation DKT :

Nombre de noeuds 36

Nombre de mailles 25 Soit :

QUAD425

3.2Grandeurs testées et résultats

• Base modale définie à partir de l'assemblage de deux bases de mode dynamique ComposanteN° modeRéférenceHzTolérance %

FREQ 1 29.0604 10-4

2

76.2281 10-4

3 76.2281 10-4

4 76.2281 10-4

5 5058.51 10-4

6

5058.51 10-4

•Base modale définie à partir de modes statiques ComposanteN° modeRéférenceHzTolérance %

FREQ 1 4.9762 10

•Calcul harmonique effectué sur base modale de modes statiques.

ComposanteNoeudRéférence

mTolérance %

DZ Partie réelle NO21 2.02777×10-6 10.

Partie imaginaire -5.38827×10-5 10.

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N O 2 1

Ox y C

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4Synthèse des résultats

Les résultats obtenus sont satisfaisants.

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