Détermination des caractéristiques thermiques des roches

Insulated resistance heaters Surface temperature limited to < 70 °C Résistance chauffante isolée 55 W - 100 W - 147 W

RÉSISTANCE CHAUFFANTE PTC

Résistance chauffante compacte pour la mise en température des armoires et coffrets avec équipement électrique et électronique De part sa construction elle produit une convection naturelle optimisée ce qui permet d‘avoir un bon flux d‘air chaud Le boîtier plastique a été développé pour avoir une faible température

RÉSISTANCE CHAUFFANTE À FAIBLE ENCOMBREMENT PTC

Résistance chauffante avec le déflecteur d’air Vue arrière Performance : Puissance de chauffage/ Température ambiante CSF 028 Temperature (°C) Puissance de chauffage (W) SCHÉMA TECHNIQUE FIXATION PAR CLIP ACCESSOIRES FIXATION PAR VIS Exemple de raccordement-Résistance chauffante à air pulsé CSF 028 Vue arrière FICHE TECHNIQUE 27

Scha tschra Hei u g c sure heater sista ces chauffa tes Scha

Notice de montage pour résistance chauffante Rittal 5 5 Raccordement électrique F 4 Montage La résistance chauffante se monte verticale-ment, c -à-d avec la borne de raccordement ou le ventilateur vers le bas Veiller à respec-ter un écartement minimal avec les compo-sants voisins de l’appareil afin d’assurer la convection requise

Détermination des caractéristiques thermiques des roches

pour la résistance chauffante Fig 5 Relative errors induced by the presence of the hole for heating resistance * Données du calcul: r = 30 mm, a = 1 x 10 - 6 m 2 S - l, Cp = 800 Jkg-1 K-1, P = 2600kgm-3, 0 = 100 Wm-1 (5) (6) (-w)n n n r 2 e ----4 a t Q 'Y + Ln(w) + E n=l aT K-ar = Ei (-w) Fig 6 - Configuration du modèle SC pour un

Modélisation de la régulation en température du plateau

• Le hacheur permet de moduler la tension d'alimentation de la résistance chauffante entre 0 et 24V à partir d'une consigne dans le programme codée sur 8 bits (0-255) et envoyée sur la

Chapitre 2 Les Extrudeuses 1 ETUDE DE LEXTRUDEUSE 2 ETUDE

1 ETUDE DE L'EXTRUDEUSE La matière plastifiée par •chauffage • et frottement sur la vis passe au travers d'une filière plus ou moins complexe L'extrusion s'effectue en continue tant que la trémie est

Audi A3 Schéma de parcours du courant N° 14 / 1

Climatiseur à régulation automatique A partir du millésime 1997 Audi A3 Schéma de parcours du courant N° 14 / 1 Edition 10 1996 Porte-fusibles : A partir de la position 23 du porte-fusibles, les fusibles sont désignés par 223 sur le schéma de parcours du courant

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K.su,Ph.WEBER

EcoledesMinesd'Alès*

Rev.Franç.Géotech.nO55,pp.

63-74(avril1991)

Résumé

des

Abstract

applicationofthermal sion.A out.

64REVUEFRANÇAISEDEGÉOTECHNIQUE

tiques résolution numériquede+/ -0,02oC.

Fig.2.-Schémadel'expérience.

(Icile blocestdécoupéselon4plaques).

Fig.2.-Viewofthesamp/e.

2.1.Positionduproblème

LesaxesX Y Zcoïncidentaveclesaxesprincipaux

d'anisotropiemajeure(plan deschistosité)etcoïncide avecl'axe dufilchaud(fig.4a).Lesisothermessont

2.ÉTUDETHÉORIQUE

y z thermocouple

1.150mm-----iM'"

Fig.1.-Schémadel'expérience.

(Ici,le

Fig.1.-Viewofthesamp/e.

II__.._-sonde--..

11--"-"

E..-----4

E ot---- Ln ductivité

RENT(1986)[11]fournissent

desétudesd'optimisa tiond'outils mocinétiques demilieuxporeuxenadaptantlemo dèle (deuxtiges pourlescapteursdetempératureausein dumilieuetunetigepourlasonde) semblebien adaptépourlamesureinsitu. taillerensuite unepetite"gorge»danslaquellela vitéd'après lethermogrammedelasondedontledia mètreestconsidéré commeinfinimentmince;pour res deuxpointsdumilieu. En plan desymétriedelastructurepouryplacerla sediffuse perpendiculairementàl'axedelasonde chaleur. Nous

àl'axe

delasonde;lesinterfacesentrelesplaques avec

1.DESCRIPTIONDELAMÉTHODE

sipant puissanceélectriquedissipée,et despropriétésther sacrés paramètres. sondethermiquethermocouples

échantillon

alimentation stabilisée calculateur pland1anisotropiemajeure(schistosité)

2.2.Sondeinfinimentmince(SIM)

àl'instantinitial

aupoint0'(O,O,Z')del'axeZ (fig.4a): T(t)

Llq(pCp)3/2

(1) y x

Fig.4b.-IsothermesdansleplanX-Y.

Fig.4b.-IsothermsinX-yplane.

Fig.4.-Configurationduproblème.

Fig.4.-Configurationoftheproblem.

avec:

Ttempératuredupointdecoordonnées

(XyZ); x, y, z conductivitésprincipales,Wm-1K-1;

Cpchaleurspécifique,Jkg-1K-1;

Pmassevolumique,kgm-3;

Llq=LlQ/pCp.

duite tion lacoordonnéeZ'etautemps: i oe e-li 2 --du(2) peprU

4(ÀxÀ

y) 1/2t avec:r 2 ~2 -y x y résistancechauffanteest supposéeêtreunconducteur parfaitchauffé unepuissanceconstanteconnue. lasonde: -sondeinfinimentmince(SIM); sondecylindrique(SC). Nous

66REVUEFRANÇAISEDEGÉOTECHNIQUE

(3) et: Ei: Q: r00-u -Ei(-w)=Jwclli fonctionexponentielleintégrale; quantité dechaleurémiseparunitédetempset unité delongueur; erreursrelatives il ilvient:

Ei(4)6C

p cp 1,00

Onétablitquepourdepetitesvaleursdew:

rayondelasondemm -10,0I.-_---I'---_---Ao__--I.__ 0,00 garantit l'indépendancedesdeuxmesures(cf.an nexe).L'équation trois paramètresinconnusÀ x, y, etCp' cestrois paramètres. mince dépenddelanatureetdurayonRsdela avec'Y:constanted'Euler('Y=0,5772).

2.3.Sondecylindrique(SC)

thermiquecylindrique.BLACKWELL(1954)[3],

CAESLAW(1959)[5].En1956,BLACKWELL[4]

chocthermique: ilétablitquelerapportentrelalon

à30

AUDIBERT(1985)

[1]etLAURENT(1986)[11],ont cylindrique etfaituneoptimisationdesoutilsetdes cinétiques danslesmilieuxporeux;lesauteursutili sivitéet delachaleurspécifique(fig.6). pourlarésistancechauffante. forheatingresistance.

Cp=800Jkg-

1 K- 1,

P=2600kgm-

0=100Wm-

1. (5) (6) (-w)n nn! r 2 e---- 4at Q 'Y+Ln(w)+E n=l aT K-= ar

Ei(-w)

températured'unpoint(d 2) estmodéliséeàpartirde celle d'unautrepointdemesure(dl)'Lesparamè a :étantladiffusivitéthermique.

à-dire

fanteestentièrementabsorbée parlematériau;leflux thermique aurayonRsestalorsplusimportantque relativessurlesvaleurs desparamètresenfonction erreurrelativeinférieureà 5%. drique; onintroduitalorsladimensiondelasonde danslaconditionauxlimites. sonde T2(t) T1(t) 67
avec: et: (12) H tt 2a iexp(-au 2 t)- 7f

Jo(ud2)Yo(ud1)Yo(ud2)Jo(ud1)

Ud u(9)

JJ(ud1)

yJ(ud1) aT pC p at a 2 T a 2 T a 2 T x --2-+À y --2-+À z

2enmilieuanisotrope

ax ayaz (14) Tl(t) (if JF )1/2 d*2 2 . y Y2' (if x2JF R* +x2ss --:;:Ys y sonde schistosité T2(t) tt etH ft deviennentalorsa*,d*1,d*2,R*sdéfinis par: • =d*=x2+JFx2)1/2 aC'1"\1"\YI

PpI\xI\y

grerl'équation, ilfautévidemmenteffectuerlechange deposerÀ'=-JÀ x y, (modèledansleplanx-y) (fig.7). avec:À x y z' conductivitésthermiquesprincipales. trope,CARSLAWetJAEGER(1959)[5],eneffec ~=x ;'lr=-..J--çy ;r=-..J>.:;z(13) aT(a 2 T a 2 T a 2 T) pepat=À'+a'lr2+ar2

Fig.7.-ConfigurationdumodèleSC

pourunmilieuanisotrope. (11) enmilieuisotrope iexp(-au 2 t) 2 températurecalculéeaupointd2; fonctions deBesseldepremièreetde seconde,espèced'ordre0 ; distancesentrelespointsdemesureetla sonde; diffusivitéthermique. où: a T*2 JoYo dl,d2 avec: aT pCpat avantagepourleprocessusd'identification. parlasonde.Onétablitalorsque:quotesdbs_dbs15.pdfusesText_21

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