Relatif de liaison et anaphore : lexemple du grec ancien Camille
dans ce contexte qu'est défini le relatif de liaison en latin comme en grec ancien : dans les grammaires de ces langues les auteurs notent que ce pronom
La proposition relative
On appelle relatif de liaison un pronom relatif placé à l'initiale d'une phrase et qui sert de liaison avec la précédente avec le même sens qu'un
ANNEXE II (a. 2) ARRANGEMENT ADMINISTRATIF RELATIF AUX
Conformément au paragraphe 2 de l'article 14 de l'Entente les organismes de liaison désignés par chacune des Parties sont: — pour le Québec:.
Les liaisons parfaites - 1. définitions
3 févr. 2000 définition : Deux solides S1 et S2 sont en liaison linéaire rectiligne si au cours de leur mouvement relatif une droite D2 de (S2) reste dans ...
accords de sécurité sociale entre la france et lalgérie
1 févr. 2019 Centre des Liaisons Européennes et Internationales de Sécurité ... ladite Convention relatif aux soins de santé dispensés en France à.
ARRETES DECISIONS ET AVIS
25 nov. 2015 bureau de liaison est adressée au ministère du commerce ... Vu le décret exécutif nA 90-99 du 27 mars 1990 relatif.
Décret n°2016-995 du 20 juillet 2016 relatif aux lettres de liaison
20 juil. 2016 3- Contenu de la lettre de liaison : a. Identification du patient du médecin traitant
AVIS DE CHANGE DU MINISTRE DES FINANCES RELATIF AUX
18 janv. 2005 FINANCES RELATIF' AUX INVESTISSEMENTS. À L'ÉTRANGER. (JORTDU 18 JANVIER 2005) ... bureaux de liaison ou bureaux de représentation de.
Prise en compte de la liaison acier-béton pour le calcul de structures
17 janv. 2013 éléments finis de liaison acier-béton qui soit à la fois ... fois la détérioration de la liaison liée au glissement relatif (D ) et celle ...
Décrets arrêtés
https://www.clemi.fr/fileadmin/yag/formation/Textes/decret_2007_474clemi.pdf
ENSC-2012-389
THESE DE DOCTORAT
Présentée par
Anaëlle TORRE-CASANOVA
pour obtenir le grade deDomaine :
MECANIQUE GENIE MECANIQUE GENIE CIVIL
Sujet de la thèse :
Prise en compte de la liaison acier-béton pour
le calcul de structures industrielles Thèse présentée et soutenue à Cachan le 02 Octobre 2012 devant le jury composé de :Jacky Mazars
Frédéric Dufour
Marco Di Prisco
Christian La Borderie
Shahrokh Ghavamian
Luc Davenne
Ludovic Jason Professeur, INP de Grenoble Professeur, INP de Grenoble Professeur, Politecnico di Milano Professeur,
Directeur NECS
Maître de conférences (HDR),Université Paris OuestIngénieur Chercheur, CEA Président Rapporteur Rapporteur Examinateur Examinateur Directeur de thèse Co-encadrant
Nom du Laboratoire : LMT- Cachan
ENS CACHAN/CNRS/UPMC/PRES UniverSud Paris
61, avenue du Président Wilson, 94235 CACHAN CEDEX (France)
Merci » mais
" histoire » et qui ne se reconnaîtraient pas dans les quelques lignes qui suivent. alimentéJacky Mazars qui a accepté de le présider.
Frédéric Dufour et Marco Di Prisco qui ont accepté la lourde tâche de rapporter ce travail en
troquant leur best--Christian La Borderie qui a su partager son expérience sur le sujet et pour ses remarques
pertinentes.Shahrokh Ghavamian qui a apporté son éclairage industriel tout au long de ces trois années en
t au jury de ma thèse.Luc Davenne, mon directeur de thèse, pour ses éclairages théoriques et sa participation active au
dimensionnement des montages expérimentaux. persone particulière pour celui pour Ludovic Jason pour avoir encadré " quotidiennement » mes travaux, pour son sourire, son exigence, sa rigueur, ses relectures consciencieuses, pour simulations numériques et campagnes expérimentales : autant de rencontres que je ne peux oublier.Je tiens à remercier tous les membres du laboratoire du LM2S mais aussi plus généralement du
service SEMT du CEA qui ont partagé mon quotidien pendant ces trois années avec une attention particulière à :Jean-Luc Fayard pour son intérêt pour mes travaux, sa curiosité mais aussi pour sa patience et
sa disponibilité.Olivier Fandeur et Thierry Charras
Alain Millard et Sabine Durand pour avoir accepté de participer à certaines réunions
Martine Morice pour avoir joué le rôle de la secrétaire souriante et toujours attentionnée : il est
Sébastien Cabessut pour avoir su rappeler quelques règles de sécurité avec le sourire et surtout
pour avoir rédigé un PDP (" Plan De Prévention » pour les non-Je remercie également tous les
Merci à :
Xavier Pinelli pour sa patience, sa réactivité, ses " problèmes » qui ont toujours une solution,
cubes » deXavier Jourdain et Olivier Rateau pour la création des moules de pull-out, le coulage des
éprouvettes et les essais de caractérisation. François Hild pour sa formation accélérée sur la techniq précieuse aide pour le post-traitement (accéléré lui aus des essais. s au CSTB SITES qui ont respectivement accepté de fabriquer les poutres et permis leur instrumentation. Je tiens également à remercier les doctorants du LMT : Xavier, Medhi, Romain, Armand, Anita, Yann et les autres ; et ceux du CEA : François, Fang, Anita, Léa Enfin, je ne pourrais terminer ces remerciements sans me tourner vers ma famille : ceux qui e depuis longtemps déjà et un peu plus pendant ces derniers mois : les citer serait beaucoup trop long mais je crois que je peux résumer les choses par deux expressions " Mersi bras » et Un merci de plus pour mes parents et mon frère Jérôme : pour ces personnes, les mots sontLes structures en béton armé sont amenées à répondre à différentes exigences pouvant
dépasser la simple résistance mécanique. Pendant le processus de fissuration, les contraintes
on via dans la modélisation. Il existedifférents modèles numériques capables de représenter les effets de la liaison acier-béton.
Cependant, leur usage est, , incompatible avec les applications concernant les structures de grandes dimensions (difficultés de maillage, . Dans ce cadre identique) est donc toujours utilisée. On se propose ici de développer un nouveau modèleéléments finis de liaison acier-béton qui soit à la fois représentatif des phénomènes
face entre les deux matériaux et compatible avec les contraintes de modélisation des structures de grandes dimensions. Ce travail de thèse se découpe en trois grandes parties : - le de liaison acier-béton adapté aux contraintes de modélisation des structures de grandes dimensions. Ce modèle numérique permet ainsi d - la c aractérisation du comportement de la liaison acier-béton. Un modèle de loi fonction du glissement) basé sur des observations expérimentales (campagne expérimentale de pull-out menée au coursde la thèse et données bibliographiques) est proposé. Il permet en particulier de
tenant compte des caractéristiques matériaux et géométriques de la structure. - a pplication du modèle proposé à un élément structurel (poutre). Un essai de poutre en flexion quatre pointsnotamment) a ainsi été proposé. Ces résultats ont ensuite été comparés à ceux de
simulations numériques tenant compte de la liaison acier- approximation du comportement extérieur de la structure (comportement global et ouvertures de fissure des surfaces extérieures de la poutre). Le modèle de liaison acier- béton apporte cependant une meilleure caractérisation de la phase de fissuration active (apparition des fissures) et modifie plus particulièrement le comportement local de la structure à proximité directe des armatures (limitant le développement de Mots clé : Liaison acier-béton, éléments finis, fissuration, tirant, poutre A steel-concrete bond model for the simulation of industrial structures. Reinforced concrete structures may have to fulfill functions that go beyond their simple mechanical resistance. During the cracking process, stresses are progressively transferred from steel to concrete through the steel-concrete interface. This stress transfer has a direct impact on the crack properties. Taking into account these effects seems thus essential to predict correctly the cracking of reinforced concrete structures. Different models exist to represent the steel-concrete bond behavior. However, these models are rarely compatible these difficulties, a perfect relation between steel and concrete (same displacements) is generally considered for structural applications. In this contribution, a new finite element approach is proposed to represent the steel-concrete bond effects in a context adapted for large scale simulations.This thesis is divided in three parts:
- the d evelopment of a finite element steel-concrete bond model adapted for large scale structural applications . This model takes into account mechanical interactions between concrete and steel reinforcement represented by truss elements. - the c haracterization of the steel-concrete bond behavior. A model for the bond stress-slip law based on experimental observations (experimental campaign on pull-out test carried out during the thesis and data of literature) is proposed. This model differentiates the case of a pull-out failure and of splitting failure and takes into account the material properties and the geometric characteristics of the structure. - an a pplication of the proposed model on a structural element (beam). A four point bending beam is experimentally tested. This test aims to characterize the crack evolution (in particular the crack opening using the image correlation technique). Experimental results are then compared with numerical simulations taking into account the bondslip effect between steel and concrete or considering the perfect relation hypothesis. The two simulations give a good approximation of the external behavior of the structure (global behavior and crack opening on the external face of the beam). Nevertheless, the bond model improves the cracking description during the active cracking phase (beginning of crack apparition) and influences the local behavior of the structure especially near the steel bars (avoiding the propagation of the damage of concrete along the steel reinforcement). Key words: steel-concrete bond, finite element, cracking, tie, beam iIntroduction générale 1
CHAPITRE 1 :
Comportement mécanique de la liaison acier-béton 5 1 . Introduction 5 2 . Influence de la liaison acier- 52-1. Le rôle de la liaison acier-béton dans la répartition de la fissuration 6
2- 9
3 . Description du comportement de la liaison acier-béton3-1. Phase initiale 11
3-2. Phase de fissuration du béton 12
3-3. 12
4 . Modélisation de la liaison acier-4- 14
4-2. Modélisation de la liaison acier- 17
5 . La liaison acier-béton dans le cadre des applications sur des structures d e grandes dimensions5-1. Limites des modèles existants 19
5- 21
6 . ConclusionsCHAPITRE 2 :
-béton 25 1 . Introduction -béton ii2-1. Principe du modèle 25
2-2. Formulation du modèle 27
2-3. Implémentation numérique du modèle 30
3-1. Présentation du problème 35
3- 373-3. Prise en compte du comportement de la liaison acier-béton 40
3- fissuration du tirant 47 4 . Validation et application du modèle à une étude de tirant modélisé à4-1. Présentation du problème 51
4-2 55
4-3. Prise en compte du comportement de la liaison acier-béton 57
5 . ConclusionsCHAPITRE 3 :
Caractérisation du comportement de la liaison acier-béton Campagne expérimentale de pull-out 63 1 . Introduction2-1. Essai de pull-out normalisé 64
2-2. Variante du pull-out normalisé 65
2-3. Conclusions 68
3- 68
3-2. Caractéristiques du béton 70
3-3. Etat de contrainte du béton 72
3-4. Conclusions 72
iii4-1. Comportement pré-pic 73
4-2. Dégradation complète de la liaison 75
4-3. Conclusions 76
-out5-1. Objectifs 77
5- 78
5-3. Résultats des essais non-confinés 83
5-4. Essais confinés 92
5-5. Conclusions 93
6 . Effet du confinement du béton simulations6-1. Hypothèses de simulation 95
6-2. Résultats de simulation 100
6- 106
6-4. Bilan des simulations 107
7-- 108
7- 112
8 . ConclusionsCHAPITRE 4 :
Confrontation expérimental/numérique 119 1 . Introduction 2 . Campagne expérimentale sur des poutres en flexion2- 119
2- 123
2- 129
2-3. Résultats expérimentaux 133
2-4. Conclusions 140
3-1. Hypothèses de simulation 141
iv3-2. Résultats des simulations 149
3- 160
3-4. Conclusions 164
4 . Conclusions Conclusions générales et Perspectives 167Références 173
1Problématique
Le béton est un matériau possédant une forte propension à se fissurer. Dans une structure en
béton armé, cette fissuration se développe tout particulièrement dans les zones soumises à des
sollicitations de traction. En effet, si le béton résiste bien à la compression, en traction, il possède
un comportement quasi-fragile et une faible résistance (dix fois plus faible que celle mesurée en
compression). Dans les structures en béton armé, il est donc associé à Si les armatures assurent la bonne résistance mécanique, elles n ition de fissures dans le béton. La fissuration du béton est caractérisée peuvent existerdans le matériau dès sa mise en place (conséquence du phénomène de retrait au jeune âge par
exemple). Ces microfissures se propagent ensuite s plus importantes, des macrofissures se développent et pruine de la structure.pas le seul enjeu. En effet, les structures en béton armé sont amenées à remplir plusieurs
fonctions directement liées à la fissuration. Le maintien de ertains ouvrages deprestige doit par exemple être préservé tout au long de leur durée de vie. s bâtiments
des centrales nucléaires (Figure 0-1) qui représentent la troisième barrière protectrice (après la
gaine combustible et le circuit primaire) entre le milieu interne (radioactif) en béton armé et précontraint, directement liée à la fissuration de la structureétanchéité suppose une maîtrise de la fissuration. Les règlements (Eurocode 2, 2007 pour les ouvrages courants par exemple) peuvent préconiser des 2 a) b)Figure 0-1
a) vue extérieure, b) ordre de grandeur des dimensions (dimensions en m)Il devient alors nécessaire de disposer de modèles numériques décrivant à la fois le
comportement global des structures mais également les différents mécanismes de leur
dégradation (position, ouverture, nature traversante dans cette thématique en p -béton) sur le développement de la fissuration. Un outil de modélisation adapté aux simulations de structures de grandes dimensions y est développé.Méthodologie
Les différentes questions soulevées au cours de cette étude sont les suivantes : - Quel lien existe-t-il entre les interactions localisées et le développement de la macrofissuration structure en béton armé ? - Quelles sont les différentes étapes de dégradation de cette interface et comment cette évolution peut-elle être caractérisée ? numérique sur une structure de grandes dimensions ? La démarche adoptée peut alors se décomposer en quatre grandes étapes.Le premier chapitre vise à mieux comprendre la nécessité de proposer un modèle de liaison
acier-Pour cela, on établira en quoi la liaison acier-béton joue un rôle important sur le processus de fissuration du béton armé. ra 3ensuite de décrire les différents phénomènes de dégradation ayant lieu à de manière à
caractériser plus globalement son comportement. Enfin, différents modèles numériques de
liaison acier-béton existant dans la littérature seront présentés. La mise en évidence de leurs
limites r des structures de grandes dimensions permettra demieux déterminer les objectifs et les contraintes de simulation associés à un nouveau modèle de
liaison.Le développement de ce nouveau modèle sera présenté dans le second chapitre. Son
implémentation dans le logiciel de calcul CasT3M (2012) y sera également détaillée. Ce
ra de deux simulations numériques menées sur des tirants. s seradu modèle, de vérifier son bon fonctionnement dans le cadre fixé par la modélisation des
structures de grandes dimensions mais aussi de valider le comportement qualitatif de la liaison (fissuration de la structure).Une caractérisation du comportement de la liaison acier-béton et plus particulièrement de la loi
pull-out. Les résultats de cette campagne seront complétés par une série de simulations et une
Enfin, le dernier chapitre proposera une application du modèle de liaison sur un élément
structurel (poutre). Cette étape se déroulera en deux phases. Dans un premier temps, la mise en
ssai sera te (hypothèse actuellement utilisée pour les applications sur des structures de grandes dimensions). 4 5Chapitre 1
1. Introduction
Ce travail vise à améliorer la prise en compte de la liaison acier-béton pour la modélisation des
structures en béton armé dimensions, la question suivante peut sembler légitime -béton dont les dimensions sont négligeables devant celles de la structure ?Pour répondre à cette question, le rôle de la liaison acier-béton sur le développement de la
fissuration mais également sur ses caractéristiques (est décrit dans une première section. Une seconde section permet de caractériser le comportement de la liaison acier-Dans letroisième paragraphe, les approches numériques permettant de représenter la liaison sont
abordées. Elles sont en particulier confrontées aux contraintes de simulation imposées par la
modélisation de structures de grandes dimensions.2. Influence de la liaison acier-
structureOn appelle " adhérence
déplacement relatif entre les deux matériaux. Ces actions de liaison sont également responsables
de la transmission . Ce transfert a un impact direct sur la fissuration de la structure qui peut être mis tirant en béton armé. n considère ici un dans un bloc de béton. Le chargement de la structure consiste en un déplacement imposé auxextrémités du renfort (Figure 1-1). Les seules forces reprises par le béton et donc responsables
de sa fissuration sont transmises par la liaison. Son mécanisme de fissuration, décrit par Lutz et
Gergely (1967), est détaillé dans les paragraphes suivants. 6Figure 1-1 :
2-1. Le rôle de la liaison acier-béton dans la répartition de la fissuration
2-1-a. Comportement expérimental du tirant
Les essais de tirant ont ;
Jaccoud et Charif, 1985 ; Farra et Jaccoud, 1993 ; Daoud, 2003). De manière schématique, laFigure 1-2 illustre mesuré à
déplacement imposé . Le comportement du tirant peut être décomposé en trois grandes
phases : - une phase élastique linéaire (pour un déplacement imposé inférieur à ) - une phase de développement de la fissuration caractérisée par une augmentation progressive des fissures le long du tirant (la première macrofissure apparait lorsque ) et une baisse de la rigidité structurale - une phase de fissuration stabilisée pour laquelle le comportement du tirant est gouverné (comportement elasto-plastique) à partir de .La Figure 1-3
(1993). Ces photos ont été prises à différents instants du chargement et pour un déplacement
imposé croissant. On retrouve bien les deux phases de fissuration avec une augmentation dustructure comporte ainsi un nombre fini de fissures régulièrement réparties le long du tirant.
Figure 1-2 : Les différentes étapes de dégradation du tirant 7 Figure 1-3 : Apparition progressive des fissures puis stabilisation de la fissuration (Farra et Jaccoud, 1993)2-1-b. Description du comportement du tirant à partir des normes de calcul rôle de la
liaison acier-bétonLe comportement du tirant observé expérimentalement est en réalité gouverné par les
interactions entre au cours de sa dégradation sont décrits dans les normes de calcul (Eurocode 2, 2007) et sont rappelés dans ce paragraphe. Au à la structure. Aux extrémités du tirant, le chargement est . En effet, les sections extrémales de béton constituent des bordslibres de la structure. Les efforts sont ensuite transférés entre les deux matériaux sur une zone
transitoire parfaitement réparti ». Cette condition est remplie lorsque la déformation axiale (dans la direction) du béton est (Figure 1-4).Les contraintes observées
atteindre sa limite de résistance en traction. Cette limite élastique atteinte sur la partie centrale du tirant (entre les points A et B de la Figure 1-4), dans la zone de plus faiblequotesdbs_dbs46.pdfusesText_46[PDF] le relief de l'europe cm1
[PDF] Le renard de morlange
[PDF] le renard et la cigogne
[PDF] le renard et le bouc
[PDF] le renard et le bouc problématique
[PDF] le renard et le bouc questions
[PDF] Le rendez-vous secret
[PDF] le renouvellement de la lithosphère océanique
[PDF] le repas dans l'art
[PDF] Le reperage de plan (nombres relatifs)
[PDF] Le reperage exercise maths
[PDF] le repère orthonormé
[PDF] le repère orthonormé parallélogramme
[PDF] Le reproduction sexuée des êtres vivants