Dimensionnement des Structures

la Statique). Il faut connaître l'ensemble des liaisons et leur torseur des actions transmissibles. Thierry LORRIOT - GMP Bordeaux.

Cours de Dimensionnement des Structures Résistance des Matériaux

Ainsi connaissant les actions mécaniques extérieures

Programme Pédagogique National du DUT Génie Mécanique et

Dans le cadre du LMD les études du DUT GMP ont été organisées en semestres et structurées Le dimensionnement des structures ne repose pas uniquement sur ce ...

BUT Génie Mécanique et Productique (GMP)

dimensionnement des structures mathématiques pour les ingénieurs

PPN GMP

a. Conception Mécanique (CM). 12 b. Dimensionnement Des Structures (DDS). 15 c. Mécanique. 16 d. Sciences Des Matériaux.

Génie Mécanique et Productique (GMP) Techniques Aérospatiales

05 62 25 87 10 - contact.gmp@iut-tlse3.fr http://iut-gmp-toulouse Principales matières de spécialité : Conception mécanique dimensionnement des structures

DUT GENIE MECANIQUE ET PRODUCTIQUE - Amiens

Le titulaire du DUT GMP s'insère dans les équipes spé- cialisées ou Dimensionnement des structures. Mécanique. Sciences des matériaux. Informatique.

Appel à candidatures : Contacts et adresses correspondance

15 mars 2023 ... GMP : : https://www.but-genie- ... enseignements en TD ou en TP de niveaux BAC+1 et BAC+2

Cours de Dimensionnement des Structures Résistance des Matériaux

Ainsi connaissant les actions mécaniques extérieures

Dimensionnement des Structures - DdS Résistance des Matériaux

Thierry LORRIOT - GMP Bordeaux TP : calcul de structures 3 TP ... flexion) le calcul des contraintes permet de dimensionner la structure.

Dimensionnement des Structures - DdS Résistance des Matériaux

Dimensionnement des Structures - DdS. Résistance des Matériaux - RdM. DUT GMP Semestre 3. Thierry LORRIOT – Dépt. GMP – IUT de Bordeaux.

Cours de Dimensionnement des Structures Résistance des Matériaux

N.B. Il est possible en RdM de faire un calcul en torsion à section non circulaire à condition de prendre en compte un module de rigidité lié au gauchissement

Cours de Dimensionnement des Structures Résistance des Matériaux

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PPN GMP

Conception Mécanique et Dimensionnement Des Structures. Objectifs. Le titulaire du DUT GMP doit être capable en fin de formation :.

PN LP-BUT GMP 2021

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Deux principales méthodes existent pour dimensionner une structure : — Méthode non prédictive "essai-erreur" : on construit un prototype réel (ou une maquette à

2017-2018_FF-GMP-LPC3D CS-V1-26 janv 2017

Conception 3D avancée et calcul de structures. (C3DCS). 80 h. 175 h. 200 h h. 150 h. 455 h cours magistraux travaux dirigés travaux pratiques cours intégrés.

TRAVAUX PRATIQUES DE DIMENSIONNEMENT DES STRUCTURES

The beam now has the following appearance: SECTION MODULU BENDING MOMENT VISHAY PRECISION GROUP EXPERIMENTS IN MECHANICS Micro-Measurements The beam shown on the previous page is not practicable because there is negligible material directly under the load to support the vertical shear force

Comment calculer le GMP d’un établissement?

Cette opération consiste à multiplier la valeur en points GIR de chaque groupe par le nombre de résidents classés dans chacun des groupes. 3. Addition des points de l’ensemble des groupes divisé par le nombre de résidents pour déterminer le GMP de l’établissement. 30

Quels sont les éléments d’un GMPP ?

Un GMPP est composé des principaux éléments suivants (en allant de bas en haut) : la volute en acier austénoferritique moulé, avec les tubulures d’aspiration et de refoulement ; un guide d’eau joue le rôle de conduite d’écoulement entre l’aspiration et l’ouïe de la roue ;

Pourquoi les directives de GMP sont-elles importantes pour les entreprises manufacturières?

Les directives de GMP encouragent les entreprises manufacturières à garantir que leurs marchandises sont chronique produites dans des milieux sûrs selon des protocoles stricts, réduisant de ce fait des erreurs possibles de contamination et de fabrication.

Qu'est-ce que la norme GMP ?

La norme GMP pour ”Good Manufacturing Practices”, ou norme BPF pour ”Bonnes Pratiques de Fabrication”, est une certification européenne attestant du respect des bonnes pratiques de fabrication.

Dimensionnement des Structures -DdSRésistance des Matériaux -RdMDUT GMP Semestre 3Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux1

Enseignement}Semestre 3 : Elasticité}Cours 8h, TD 18h}TP : calcul de structures 3 TP}Evaluations : DS 2, note de TP}Semestre 4 : Elasticité -Méthodes énergétiques}DDS : }Cours 9h, TD 13,5 h}3 TP DDS}Evaluation : DS 2, TP (moyenne 3 CR)}Impératif : travail régulier 2Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

Sommaire}1. Rappel sur les sollicitations élémentaires........................4}2. Contraintes.................................................................27}3. Critères de résistance................................................67}4. Déformation..................................................................78}5. Lois de comportements..............................................97}Bibliographie...............................................................1093Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

Chap. 1RappelsDimensionnement des Structures -DdSRésistance des Matériaux -RdM4Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}ObjectifsduDdS(RdM):Définir,enminimisantlecoût,lesformes,lesdimensions,lesmatériauxenquantitéminimaledesorganesdestructuresafinqu'ilspuissent:}Résisterauxeffortsappliqués(notiondecontrainte)}Résisterauxdéformations(notiondedéformation)etauxdéplacements(notionderaideur)provoquésparlechargement}Conserverleurstabilitégénérale(notiondeflambage)}Assumerlaconservationd'uncomportementappropriédansletemps(notiondefatigue)}Résisterauxchocslorsdessollicitationsd'impact(notionderésilience).1. Généralités5Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}DdS(RdM):1. Généralités6DimensionnementdesStructuresDonnées:•Lesactionsextérieures•lecoeff.desécuritéCalculdessollicitationsetdesdéplacementsChoixoptimaldesdimensionsetdesmatériauxProcessusitératifdeconception(ingénierie)Vérification des StructuresDonnées:•Lesactionsextérieures•Lesdimensions•LagéométrieCalculdessollicitationsetdesdéplacementsOnvérifiequecesgrandeursrestentinférieuresauxlimitesfixées.Etude de la résistanceEtude de la rigiditéEtude de la raideurEtude des instabilités2objectifspourleBureaud'EtudeThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}Lesproblèmesétudiés1. Généralités7Cas réel 3DModèles 3DModèles simplifiésPlaques et CoquesThéorie des poutres : DDSSolutions analytiquesSolutions numériquesModèle 1D : poutre, câbles, tiges, arbres1°A -2°ASolutions analytiquesSolutions numériques2°A2°A -ProjetsThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}Matériau:Comportementlinéaireisotropeélastique(réversible)}Géométrie:notiondepoutre}HypothèsedeBERNOULLI:Aucoursdeladéformationdelapoutre,onsupposeraquelessectionsdroitesplanesetperpendiculairesàlalignemoyennerestentplanesetperpendiculairesàlalignemoyenneaprèsdéformation.2. Hypothèses de la théorie des poutres8Plan moyenOxyzBxyzOLBMXYZ

s=OM LmLmThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}HypothèsedePetitesPerturbations(HPP)}PrincipedeSaint-Venant(1856):LesrésultatsobtenusparuncalculdeRdMsurunepoutrenes'appliquentvalablementqu'àunedistancesuffisammentéloignéedelarégiond'applicationdesactionsmécaniquesextérieuresconcentréesetdesliaisons.}Etatinitial}Progressivitédelamiseencharge}LoideHookegénéraliséeSiplusieurseffortsagissantséparémentprovoquentdepetitsdéplacements,l'applicationsimultanéedetousceseffortsprovoqueundéplacementégalàlasommedesdéplacementsinduitparchaqueeffort.}Liaisonsparfaites(àsavoir)2. Hypothèses de la théorie des poutres9FFxyzzxyFxyzThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

3. Torseur des actions intérieures10My0AXz0F1F2GaucheGqsYZFD/GMD/GMx0BF3F4Droite(D)XYZFG/DMG/D

Act.IntD/G

M =T ∑F ext

DROITE

M =-T ∑F ext

GAUCHE

Moment de torsionEffort normal -Traction/Compression Efforts tranchants -Cisaillement Moments de flexion

Act.IntD/G

M S M N x T y T z M M Mt x Mf y Mf z

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

4. Traction Compression uni axialeThierry LORRIOT -GMP Bordeaux11FFABy0x0FFy0x0AB

N x =FN x =-F

Fy0x0z0L0ΔLy0z0D0D

}RelationTorseurdecohésion-contrainte}Loidecomportement(relationcontrainte-déformation)}RelationTorseurdecohésion-déplacement4. Traction Compression uni axiale12Fy0nXMS0σxx

xx N x S 0 Normale de la section droiteDirection de la contrainte xx =Eε xx yy xx zz xx xx =Eε xx xx N x S 0 xx ΔL L 0 N x S 0 =E ΔL L 0 N x ES 0 L 0 ΔL Raideur de la barre en tractionThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}Dimensionnement}Enrésistance(contrainte)}Enraideur(déplacement)4. Traction Compression uni axiale13

xx N x S 0 e xx N x S 0 e s xx =Eε xx N X S 0 =E ΔL L 0 ⇔ΔL= L 0 ES 0 N X max

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

4. Traction Compression uni axiale14Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de BordeauxModélisation (actions extérieures, actions de liaison)Etude de l'équilibre (si nécessaire) -PFS en un pointCalcul des actions intérieures le long de la structureDétermination des efforts Normaux NxTracés des diagrammes Nx(si besoin)Dimensionnement en résistance : Dimensionnement en raideur : La contrainte maximale doit être inférieure à la contrainte admissibleDimensionnementL'allongement ∆l doit être inférieur au déplacement admissibleDimensionnementConclure sur la cas dimensionnant (le plus pénalisant)Sollicitation : Traction Compression

xx xx e

5. Torsion pure15CCABy0x0z0

M tx =C

sP0P4P'4MP1P'1ϕ(L)φ(s)γRLABCx0γ: glissement -déformation angulaire de torsionφ(s) : rotation de la section droite autour de x0.Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}RelationTorseurdecohésion-contrainte5. Torsion pure16CAy0x0z0τθx(r)Mx0y0z0rθVrτθr(r)

θx (r)= M tx I x r θx maxi M tx I x D 2 Paroi extérieureNormale de la section droiteDirection de la contrainte 4 32
x D I p y0z0D 444
4 (1)

323232

x DdDd

Imav ecm

D ppp y0z0DdThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}LoideComportement(relationcontrainte-déformation)}RelationTorseurdecohésion-"déplacement»5. Torsion pure17

θx (r)= M tx I x r θx =Gγ θx θx (r)=r dϕ ds θx =Gγ θx M tx I x r=Gr dϕ ds M tx I x =G dϕ ds ⇒M tx =GI x dϕ ds =GI x dϕ ds

ϕ(s)

ϕ(L)

L =θ=Cte Angle de torsion unitaireThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux }Dimensionnement}Enrésistance}Enraideur5. Torsion pure18 θx maxi M tx I x D 2 M tx GI x Angle de torsion unitaire admissible (donné dans CdC) e s

Limite d'élasticité en cisaillement

e e 2 y0z0D θx maxi 16C πD 3 y0z0Dd θx maxi 16C πD 3 (1-m 4 y0z0D 32C

GπD

4 y0z0Dd 44
32
(1) C GDm qq p

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

5. Torsion pure19Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de BordeauxModélisation (actions extérieures, actions de liaison)Etude de l'équilibre (si nécessaire) -PFS en un pointCalcul des actions intérieures le long de la structureDétermination de MtxTracés du diagramme Mtx(si besoin)Dimensionnement en résistance : Dimensionnement en raideur : La contrainte maximale doit être inférieure à la contrainte admissibleDimensionnementL'angle de torsion unitaire θdoit être inférieur angle de torsion admissibleDimensionnementConclure sur la cas dimensionnant (le plus pénalisant)Sollicitation : Torsion Pure

θx maxi e e 2 θx maxi

6. Flexion20PQAVANT DEFORMATIONyxdssQ1P1APRES DEFORMATIONAxe neutreRPQQ1P1yxdαMfzMfz

PQ≈PQ

=ds PQ =Rdα 1 C R

Courbure :

dsRd a= 1d C Rds a xx y "Δl" "l" P 1 Q 1 -PQ PQ R-y dα-Rdα

Rdα

y R

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}RelationTorseurdecohésion-contrainte6. Flexion21yPyxP1Mfzσxx(y) xxxx y yEyE R se==- fz xx Pz Ms syy I s=- yzxPRépartition du champ des contraintes normales dans la section droite de la poutrezybhG

Iz=bh312()

4 3 32
2 2 64
fzfz xx MsMs D D s D D s p p zyGD

Iz=πD464()

3 2 6 2 2 12 fzfz xx MsMs h h s bh bh s=-=- Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeauxy0z0Dd

}Loidecomportement(relationcontrainte-déformation)}Pourchaquevaleurdey:}Relationtorseurdecohésion-déplacement6. Flexion22

xxxx yEyse= yyxx zzxx yy yy eue eue yPyxP1Mfzσxx(y)y0x0MfzMfzPQdsyxRdα EI Gz v"(s)=M fz s

Equation de la déformée : Voir aussi méthode des aires et méthode du moment des aires (S2), méthodes énergétiques (S4)Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

}Dimensionnement}Enrésistance}Enraideur6. Flexion23 xx maxi e zybhG maxmax max 3 2 6 0 2 12 ii fzfz i fzxx MM h siM bh bh s max 2 6 i fz e M bh s£ zyGD max max 3 32
0 i fz i fzxx M siM D s p maxi y0x0OLL/2PABf 3 48
Gz PL f EI Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeauxy0z0Dd

6. Flexion24Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de BordeauxModélisation (actions extérieures, actions de liaison)Etude de l'équilibre (si nécessaire) -PFS en un pointCalcul des actions intérieures le long de la structureDétermination de TY, Mfz, TZ, MfyTracés des diagrammes TY, Mfz, TZ, MfyDimensionnement en résistance : Dimensionnement en raideur : La contrainte maximale doit être inférieure à la contrainte admissibleDimensionnementLe déplacement D doit être inférieur au déplacement admissibleDimensionnementConclure sur la cas dimensionnant (le plus pénalisant)Sollicitation : FlexionFlexion simple

xx xx e

}RelationTorseurdecohésion-contrainte}Loidecomportement(relationcontraintedéformation)}Dimensionnementenrésistance7. Cisaillement25x0y0z0Section cisaillée(P)FFy0x0(P)

xy moyen T Y S cis xy =Gγ xy maxi =k T y S e s Facteur de forme en cisaillementσyxy0x0σxyThierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

Forme de la section droiteFacteurde forme en cisaillement kCirculaire pleinCirculaire creuseRectangulairePoutre en I7. Cisaillement26}Relationentreσyxmoyetσyxmaxiou Tzk est un coefficient qui dépend de la forme de la section droite cisaillée : Facteur de forme en cisaillementyzDyzRryzbhyzSâme

xy maxi =kσ xy moyen =k T Y S 4 3 4 3 1+ rR r 2 +R 2 3 2 S

âme

quotesdbs_dbs35.pdfusesText_40

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Comment calculer le GMP d’un établissement?

Quels sont les éléments d’un GMPP ?

Pourquoi les directives de GMP sont-elles importantes pour les entreprises manufacturières?

Qu'est-ce que la norme GMP ?

3. Torseur des actions intérieures10My0AXz0F1F2GaucheGqsYZFD/GMD/GMx0BF3F4Droite(D)XYZFG/DMG/D

Act.IntD/G

DROITE

GAUCHE

Act.IntD/G

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

4. Traction Compression uni axialeThierry LORRIOT -GMP Bordeaux11FFABy0x0FFy0x0AB

Fy0x0z0L0ΔLy0z0D0D

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

5. Torsion pure15CCABy0x0z0

323232

Imav ecm

ϕ(s)

ϕ(L)

Limite d'élasticité en cisaillement

GπD

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

6. Flexion20PQAVANT DEFORMATIONyxdssQ1P1APRES DEFORMATIONAxe neutreRPQQ1P1yxdαMfzMfz

PQ≈PQ

Courbure :

Rdα

Thierry LORRIOT -Dépt. GMP -IUT de Bordeaux

Iz=bh312()

Iz=πD464()

âme