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République Algérienne Démocratique et Populaire
0LQLVPqUH GH O·HQVHLJQHPHQP VXSpULHXU HP GH OM UHŃOHUŃOH VŃLHQPLILTXH
Université de Constantine 1
Faculté des sciences et de la technologie
Département de Génie Civil
Présentée par : Moussa BOUCHABOUB
En ǀue l'obtention du titre de : DOCTEUR EN SCIENCESOption : Structure
Thème :
Comportement de poteaux élancés en béton armé soumis à un chargement excentréDevant le jury :
A. BELOUAR de Constantine 1, Président
M.L .SAMAI de Constantine 1, Rapporteur
M. GUENFOUD Examinateur
A. BOULFOUL Maitre de conférences de Constantine 1, ExaminateurH. BOUZERD Maitre de conférences Examinateur
Soutenue le 10 avril 2013
iRemerciements
FRPPH JXLVH GH UHŃRQQMLVVMQŃHV Ó·MGUHVVH PHV VLQŃqUHV UHPHUŃLHPHQPV mon grand respect et ma noble gratitude à : Mr M.L. SAMAI SURIHVVHXU j O·XQLYHUVLPp de Constantine 1 ; mon promoteur à qui je reconnais son sérieux, sa patience et sa contribution régulière aux différents stades de mon travail sans oublier ses encouragements, sa dynamique TXL Q·RQP IMLP TXH SpQpPUHU HQ PRL OH YRXORLU UpXVVLUB Mr A. BELOUAR SURIHVVHXU j O·XQLYHUVLPp de Constantine 1 ; le président de jury que je remercie SURIRQGpPHQP SRXU O·ORQQHXU TX·LO PH IMLP HQ acceptant la présidence du jury. Mr M. GUENFOUD professeur j O·XQLYHUVLPp 08 mai 1945 de Guelma ; MŃŃHSPH] PRQVLHXU PHV UHVSHŃPXHX[ UHPHUŃLHPHQPV SRXU O·ORQQHXU TXH YRXV me faites HQ MŃŃHSPMQP G·rPUH H[MPLQMPHXU GH la présente thèse. Mr A. BOULFOUL maitre de conférences j O·XQLYHUVLPp de Constantine 1 ; MŃŃHSPH] PRQVLHXU PRQ PUqV JUMQG UHPHUŃLHPHQP SRXU OH IMLP G·MYRLU accepté de ŃRQVXOPHU ŃH PUMYMLO HP G·rPUH PHPNUH GH ÓXU\ Mr H. BOUZERD maitre de conférences j O·XQLYHUVLPp du 20 août 1955 de Skikda MŃŃHSPH] PRQVLHXU PRQ PUqV JUMQG UHPHUŃLHPHQP SRXU OH IMLP G·MYRLU accepté GH ŃRQVXOPHU ŃH PUMYMLO HP G·rPUH PHPNUH GH ÓXU\B iiDédicace
A la mémoire de mes parents
A mon épouse et mes enfants
A mes amis
iiiRésumé
La sécurité des structures en béton armé vis-à- physique réel des matériaux béton et acier. Le traitement de telles structures, à travers les différentes évolutions du calcul impossible nos jours. Des solutions empiriques ainsi que des approches ont été proposés. il en est de même pour les résolutions numériques. La recherche de méthodes numériques nouvelles et très sensibles pour le calculde la relation charge-déplacement est plus que nécessaire. Ces méthodes ont été
utilisées pour la détermination de la charge de ruine de poteaux élancés en béton armé
chargés excentriquement. Pour ce faire un programme de calcul a été élaboré et lesrésultats numériques se sont avérés être très proches des résultats expérimentaux
existants. des recommandations sont tirées et des perspectives de développement du présent travail sont proposés. iVAbstract
The security of structures made of reinforced concrete towards the phenomena of instability, can to be apprehensive only by calculations taking into account the effect of the second order due to the displacements and the real physical behavior of materials concrete and steel. The treatment of such structures, through the various evolutions of the structural calculation, has proved rather complex and an analytical treatment is practically impossible. Empirical solutions as well as graphic approaches by means of construction and of exploitation of interaction diagrams were proposed. It's the same for numerical resolutions. The research for new and very sensible numerical methods for the calculation of the relation load-displacement is more than necessary. These methods were used for the determination of the failure load of reinforced concrete columns subjected to biaxial bending. Numerical program was elaborated and numerical results have proved to be very close to existing experimental results. Recommendations are presented as well as the prospects for the development of this work. VTable des matières
viTABLE DES MATIERES
Remerciement i
Dédicace ii
Résumé iii
iv v vi xListe des xiii
xvChapitre 1 : Introduction générale
1.1 Problématique.
1.2 Objectifs de la thèse
1.3 Structuration de la thèse
1 2 2 Chapitre 2 : Evolution du calcul des poteaux élancés en béton armé2.1. Introduction
2.2. Avant la norme NBN 15 de 1977 [2]
2.2.3. " Instructions
2.3. La norme NBN 15 de 1977 (N.B.N. B15, 1977) [9]
2.3.2. Et
2.4. Eurocode 2, ENV 1992-1-1:1991 (ENV 1992-1-1, 1991) [11]
2.4.1. La structure du bâtiment dans son
2.4.5. Considératio.
2.5. prEN 1992-1-1 (prEN 1992-1-1, 2003) [13].
3 3 3 4 5 7 8 9 9 9 10 13 14 14 15 16 17 19 20Table des matières
vii2.6. Conclusions
20 2121
21
24
25
26
Chapitre 3 : Bétons à Hautes Performances
3.1. Introduction
3.2. Les nouveaux développements dans le domaine de la technologie du béton
3.2.13.2.2. Découverte des super plastifiants
3.2.3additions)
3.3. Principes de formulation des BHP
3.3.3. Optimisation du squelette gran
3.4. Constituants des BHP
3.5. Propriétés des BHP
3.5.1. Effets de la température sur le béton en cours de durcissement
3.5.2. Comportement en compression
3.5.3. Comportement en traction
3.5.4. Rigidité
3.5.5. Retrait
3.5.5.1. Retrait endogène
3.5.5.2. Retrait de dessiccation
3.5.6. Le fluage
3.5.7. Durabilité
3.5.8. Résistance au feu
3.6. Avantages des BHP
3.7. Contrôle des BHP
3.8. Dimensionnement des structures en BHP
3.9. Atouts des BHP
3.10. Conclusions.
2728
28
29
31
32
32
32
33
33
33
34
34
35
36
36
36
36
37
37
38
38
39
40
41
41
42
Table des matières
viii Chapitre 4 : Simulation numérique des poteaux élancés4.1. Introduction
4.2. Relation moment-courbure à effort normal constant
4.2.1.
4.3. Interaction N-M.
a b4.4. Méthode des différences finies
4343
43
43
43
44
46
46
46
51
51
51
51
56
56
58
60
60
60
Chapitre 5 : Analyse et interprétation des résultats
5.1. Introduction
5.2. Analyse de la capacité portante par rapport à la résistance de la section
5.2.1. Poteaux courts
5.2.2. Poteaux élancés.
5.3. Capacité portante relative aux capacités obtenues avec un béton de 30 N/mm2
5.3.1. Introduction..............
5.3.2. Poteaux de 2000 mm de hauteur
5.3.3. Poteaux de 4000 mm de hauteur
5.4. Effets des résistances élevées sur la section pour une capacité portante constante............
5.45.4.2. Effet de la variation de la résistance du béton sur la
5.45.4.4. Changement de section et de résistance pour une hauteur constante
5.5. Calcul au premier ou au second ordre ...................................................................................
5.5 5.5 6363
63
64
66
66
66
67
68
68
68
69
69
81
81
82
Table des matières
ix5.5.3. Autres courbes l 84
Chapitre 6 : Conclusions
6.1. .. 90
6.2. Avantage de l 90
6.3. Perspectives 91
Références bibliographiques 92
liste des notations xListe des notations et abréviation
D vecteur déformation
ciEModule
1cE݁ Somme des différentes excentricités
݁ Excentricité additionnel couvrant les effets des imperfections géométriques݁ҧ Excentricité de ܰ
݁ Excentricité accidentelle
F vecteur force
݂ Résistance caractéristique du béton obtenue à partir ݂ǡ௨ Résistance caractéristique sur cube ݂ Résistance moyenne en compression ݂௧ Résistance moyenne en traction directe fy݄ Hauteur de la section
݄௧ Hauteur utile de la section transversale i Rayon de giration Représente la courbure fictive au milieu de la longueur de flambement dans ultime de la section ୡ Coefficient tenant compte des effets de la fissuration, du fluage ௌ Coefficient tenant compte de la contribution des armatures݈ Longueur du poteau
liste des notations xi donné du champ de déformations ୳୷ -axiale xM moments selon de coordonnées X yM moments selon de coordonnées Y m Facteur représentant le rapport entre Ea / Eb donné du champ de déformations Bୱ La charge de sécurité admissible pour les prismes en danger de flambement n Coefficient de sécuritéQ Matrice de rigidité tangentielle
section géométrique2ୠ୰ᇱ
à 28 jours
ݎ Rapport des moments de 1er ordre
ݎ Courbure
ȟ Flèche de second ordre
liste des notations xii cDéformation de compression
İu Déformation ultime des aciers
İy Déformation élastique des aciers
cContrainte de compression
xCourbure selon de coordonnées X
yCourbure selon de coordonnées X
ȍ Surface déterminée sur base des tensions de sécuritéBHP Béton à haute performance
ELU Etat limite ultime
RDM Resistance des matériaux
liste des figures xiiiListe des figures
Figure :
2.1 18
3.1 Structure 27
3.2 28
3.3 Relation entre la porosité et le rapport E/C pour différents degrés
293.4 Des charges opposées sur la surface des grains de ciment provoquent la
303.5 Les super-plastifiant empêchent la floculation 31
3.6 Granulométrie des matières fines 32
3.7 Béton ordinaire 35
3.8 Béton à haute performance :les granulats sont également fissurés et fissures
dans le mortier 353.9 Diagramme contrainte-déformation 36
3.10 Diminution de la résistance à la compression des bétons
394.1 Diagramme contrainte déformation du béton 44
4.2 Diagramme force déformation, éprouvette 45
4.3 Représentation de la loi " elasto-plastique 46
4.4 Représentation des efforts et des déformations et la discrétisation de la
section 484.5 moment- courbure à effort normal constant 50
4.6 51
4.7 Diagramme As2/bh=1%,fcu=40 Mpa, fy=410 Mpa
d2/h =0.15) 524.8 Diagramme s1/bh=1%,fcu=40 Mpa, fy=410
Mpa, d2
544.9 -axiale 57
4.10 -axiale 58
4.11 Organigramme du programme numérique 60
4.12 Méthode des différences finis :poteau bi-articulé 61
4.13 Relation charge-déplacement :poteau 180180 mm(h= 3.78 m, fck=94.3Mpa,
fyk=542 Mpa, ex=20mm, ey=0) 625.1 Valeur de RCP pour des poteaux de 2000 mm de hauteur avec
645.2 Valeur de RCP pour des poteaux de 4000 mm de hauteur avec
y=0 655.3 Effet de la résistance du béton sur la capacité portante des poteaux
675.4 Effet de la résistance du béton sur la capacité portante des poteaux
685.5 Effet de la variation de la résistance du béton sur la capacité portante des
poteaux 695.6 (L=3000 mm, 250x250mm, fc=30 N/mm2) 70
liste des figures xiv
5.7 83
5.8 83
5.9 855.10 85
5.11 Représentation qualitative pour une charge de 3000kN des écarts entre les
courbes 865.12 ȕ 88
5.13 Représentation des courbes limites de la prEN ainsi que celles des
travaux de Mari-ȡ fc = 90N/mm²) 88liste des tableauxquotesdbs_dbs14.pdfusesText_20