Abaque flambage de tige de verins - lpmeicom
ABAQUE DE DETERMINATION DE LONGUEUR MAXIMUM DE TIGE SANS RISQUE DE FLAMBAGE Title: Abaque flambage de tige de verins Author: Standard Created Date: 11/10/2004 12:23:56 AM
DIMENSIONNEMENT ET CHOIX DES VERINS L CUVELIER
La méthode de calcul est la même pour le mouvement de rentrée de tige mais la surface du piston sur laquelle la pression de l’air comprimé agit n’est plus la même En effet, il faut tenir compte de la tige du piston Soit 4 Résistance mécanique du vérin – Résistance au flambage
« Le flambage - Experts In Situ
« Le flambage » Le flambage est régulièrement évoqué lorsque l’on parle d’un vérin C’est plus particulièrement au niveau de la tige d’un vérin lorsqu’il est sorti, que les efforts de compression ont tendance à provoquer le flambage PRENONS UN VERIN, Ce vérin peut être soumis à 2 forces principales :
DIMENSIONNEMENT OU VERIFICATION D’UN VERIN AU FLAMBEMENT
dimensionnement ou verification d’un verin au flambement Ce document à pour objectif de dimensionner la tige d’un vérin hydraulique bi-articulé vis-à-vis du flambement lorsque le corps est articulé à l’arrière (pelleteuses )
tp verin hydraulique eleve - pagesperso-orangefr
flambage , (document ressource « dr_verin hydraulique »), si la tige de diamètre 70 mm est adaptée Sur un chariot élévateur servant au levage de palettes dans un entrepôt, le vérin de montée de la fourche a les caractéristiques suivantes : Ø du piston = 125 mm , Ø de la
Critères de dimensionnement des vérins et servo-vérins
Par les formules de la note et avec les données du tableau ci-dessus, on calcul le dimensionnement tige/piston sur la base des paramètres du systè- me (force, vitesse, débit) On peut également vérifier graphiquement ces calculs par les règles exposées à la fiche P003
BP MEI Nom : 1 / 13 Vérins hydrauliques
BP MEI Nom : _____ 3 / 13 Vérins hydrauliques ©BE Joints et garnitures de tige Joints de piston et composite de piston Racleurs de tige Types de joints d'étanchéité pour la réparation de vérins, pompes, moteurs ou distributeurs
Cours RDM : Flambement des poutres comprimées
Le coefficient de sécurité K, spécifique au flambage, est le double du coefficient de sécurité habituel s (s dépend du type de construction, des conditions de calcul et d’utilisation) k = 2s; pc ec R R s =; pc ec R R k 2 = Rec: Résistance élastique à la compression (MPa) Rpc: Résistance pratique à la compression (MPa) VI 2
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LEGTP STANISLAS
Mécanique
Document ressource
BTSFlambement
Ce document à pour objectif de dimensionner la tige d"un vérin hydraulique bi-articulé vis-à-vis du flambement lorsque le
corps est articulé à l"arrière (pelleteuses...). Il est à noter que le corps ne peut pas flamber étant donné que l"effet de fond de la
pression le soumet à une sollicitation de traction qui va compenser l"effort de compression. Une correction de l"effort
admissible par la tige est proposée, celle-ci prend appui sur le code EC3 destinée aux bâtiments.
1) SCHEMA MECANIQUE EN CONFIGURATION DEFORMEE
2) HYPOTHESES
On suppose que I
1 >> I2 et que a est petit.
On utilise les hypothèses classiques des problèmes de RDM. L1 et L2 sont souvent équivalents mais cela n"apporte pas de simplification notable.
Le poids des pièces est négligé.
On supposera toutes les liaisons comme parfaites, notamment l"encastrement tige/corps. Si on modélise le vérin par une tige bi-articulée de section constante, on aura (Euler) F c = )²LL(IE²2122+ pPrenons E = 210000 MPa, I
2 = 636172 mm4 (tige pleine de diamètre 60) et L2 = L1 = 1000 mm, on aura Fc = 329 kN.
3) CALCULS THEORIQUES
Le moment fléchissant dans la tige vaut M
f = -Fy et on peut alors écrire E2I2 y""(x) = -Fy Qui peut s"écrire sous la forme classique de l"équation différentielle du deuxième ordre y""(x) + w² y = 0 avec22IEF=w
La résolution classique de cette équation permet d"écrire les relations suivantes : y(x) = A cos(wx) + B sin(wx) y"(x) = -A w sin(wx) + B w cos(wx) y""(x) = -A w² cos(wx) - B w² sin(wx)La condition y(L
2) = 0 donne la relation A/B = -tan(wL2)
Les conditions y(0) = L
1a et y"(0) = a donnent wa=B et A = L1a puis A/B = L1w
Il reste à résoudre numériquement l"équation L1w + tan(wL2) = 0 pour trouver sa plus petite valeur solution.
On utilisera un tableur et on pourra faire varier la valeur de w de 0 à 2L2 ppar pas de 0,01. On cherchera le premier changement de signe non " brutal » de l"expression L1w + tan(wL2)
Un exemple de résolution avec L
1 = L2 = 1 m est montré ci après et donne une valeur solution wc = 2,03 m-1.
-F F y(x) y x L2 L1 a Tige Corps I1 E2,I2
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Mécanique
Document ressource
BTSFlambement
On peut alors calculer l"effort critique F
c = E2I2wc²A.N. :
Prenons encore E = 210000 MPa, I
2 = 636172 mm4 (tige pleine de diamètre 60) et L2 = 1000 mm
w c = 2,03 m-1 = 0,00203 mm-1 (cas évoqué plus haut) F c = 210000 x 636172x 0,00203² = 550 kN4) CALCUL CORRECTIF BASE SUR LES REGLEMENTS EC3
Ces calculs utilisent les courbes expérimentales réalisées par la CECM à partir d"essais sur des
produits employés en charpente métallique. L"effort résistant d"une barre cylindrique simplement comprimée vaut