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Afrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
ISSN 1813-548X
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 1 Commande multivariable du moteur asynchrone triphasé à cage par variation de fréquenceMichel Pierre RABENARIVO RAZAFINDRAIBE
1 * et Paul Auguste RANDRIAMITANTSOA 2 1 Université d'Antananarivo, Ecole supérieure Polytechnique, Département Génie Electrique,B.P 1500, (101) Antananarivo, Madagascar
2Université d'Antananarivo, Ecole supérieure Polytechnique, Département
Télécommunications, B.P 1500, (101) Antananarivo, Madagascar. _______________ * Correspondance, courriel : rabenarivo.michel@yahoo.frRésumé
La commande du moteur asynchrone triphasé à cage alimenté par des convertisseurs est traitée comme celle d'un système multivariable. L'étude du comportement du moteur a été réalisée en simulation, avec différentes valeurs de la fréquence d'alimentation, pour justifier le choix de l'onduleur. Le programme de simulation établi permet d'avoir toutes les caractéristiques en introduisant les paramètres de construction du moteur. Les résultats obtenus sont utilisés pour faire l'analyse et la synthèse du système à l'aide du logiciel MATLAB. Mots-clés : commande, système multivariable, variation de fréquence, asynchrone.Abstract
Three phase squirrel cage asynchronous motor MIMO control by frequency variation Three phase squirrel cage asynchronous motor control fed by rectifier and voltage inverter is treated as a MIMO system. Motor behaviour has been simulated using different values of stator supply frequency, to justify the choice of voltage inverter. Established simulation program allows to know all characteristics by inserting the parameters of the motor. The obtain result is used for the analysis and the synthesis of the system by MATLAB software. Keywords : control, MIMO system, frequency variation, asynchronous.Afrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 21. Introduction
Le besoin continuel d'augmenter les performances des procédés technologiques a permis aux actionneurs électriques, tels que les moteurs, de se trouver à l'un des premiers rangs de l'industrie. La conduite du procédé dépend du type de moteur utilisé et surtout du système de commande adopté. Les moteurs à courant continu et les moteurs synchrones ont trouvé de larges applications dans le domaine des systèmes automatisés. Néanmoins, ces types de moteur présentent quelques inconvénients tels que leur coût relativement élevé, leur encombrement, leur entretien périodique fastidieux, la restriction de leur domaine d'installation. On peut dire que les moteurs électriques à champ tournant, apparus vers la fin du 19ème
siècle, font partie des outils de base de la civilisation moderne grâce aux énormes progrès de l'électronique de puissance. Ils occupent un vaste espace dans presque toutes les formes de transformations d'énergie. Cette omniprésence est due notamment à leur coût modéré, à leur robustesse notoire, ainsi qu'à leurs multiples qualités pour ne citer que le peu d'entretien qu'ils nécessitent et leur durée de vie relativement longue. " On a logiquement vu apparaître les actionneurs électriques, de façon massive, dans les transports guidés tels que les trains, les métros ainsi que les voitures électriques. La première génération de trains à grande vitesse a utilisé des moteurs à courant continu, la deuxième a eu recours à des moteurs synchrones, et la troisième s'est emparé des moteurs asynchrones à contrôle vectoriel associés à des onduleurs àG.T.O » [1].
La représentation d'état est le seul outil qui permet de faire l'analyse et la synthèse des systèmes multivariables. On développe, dans cette étude, les équations fondamentales de simulation. La simulation en régime dynamique donne la représentation d'état du moteur. Le choix du type de redresseur, le calcul des éléments du filtre, et la modélisation de l'onduleur donnent la possibilité de former la matrice système du processus. La matrice système permet alors d'obtenir par simulation les courbes des valeurs singulières, les courbes de gain, de faire l'analyse de la robustesse en stabilité et de la robustesse en performance du système.Afrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 32. Matériel et méthodes
2-1. 1Modélisation vectorielle du moteur asynchrone triphasé à cage
Toutes les relations qui suivent sont établies avec la notation habituelle : s V : vecteur tournant tension statorique s f : fréquence statorique rs II, : vecteurs tournants courants statorique et rotorique rs : vecteurs tournants flux statorique et rotorique em T : couple électromagnétique s R : résistance statorique r R : résistance rotorique s L : inductance cyclique statorique r L : inductance cyclique rotorique sr L : inductance mutuelle cyclique : coefficient de dispersion de Blondel s : pulsation statorique r : pulsation rotorique : vitesse de rotation mécanique s : constante de temps statorique r : constante de temps rotorique La représentation vectorielle d'une grandeur triphasée peut s'exprimer dans différents référentiels (S) , (R) , et (T) :Afrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 4Figure 1 :
Position des référentiels
L'utilisation de la représentation complexe permet de simplifier l'écriture. Ainsi la tension statorique exprimée dans le référentiel ( S ) lié au stator : dtd IRV Ss SssSs (1) la tension rotorique exprimée dans ( R ) lié au rotor : dtd IRV Rr RrrRr 0 (2)Les expressions des flux :
Rrj srSssSs IeLIL (3) Ssj srRrrRr IeLIL (4) Après avoir exprimé les grandeurs rotoriques à travers leurs actions sur le stator, et appliqué la rotation d'un angle s , on obtient le modèle dans le référentiel (T) lié au champ tournant : Tss Ts TssTs dtd jdtd IRV (5) Trr Tr TrrTr dtd jdtd IRV (6)TrsrTssTs
ILIL (7)TssrTrrTr
ILIL (8) d q D Q)(T )(R X )(S s r oAfrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 52-2. Couple électromagnétique
A partir de l'expression de la puissance instantanée, on peut distinguer la valeur de la puissance électromagnétique qui est responsable du couple : sdsqsqsdsem IIP (9)Avec :
ss p 0 (10) Où 0 p est le nombre de paires de pôles, et on obtient : sdsqsqsdem IIpT 0 (11)2-3. Simulation du fonctionnement du moteur
Les paramètres de construction du moteur considéré sont les suivants : kWP5,7 VU n220/380
AI n 16 HL s 097,0HL r 091,0
HL sr
091,063,0
s R 4,0 r R 222,0mkgJ
t 2 0 p2-3-1. Commande en courant
Le moteur étant alimenté à l'aide d'un onduleur de courant, on considère qu'un système de trois courants triphasés sera " injecté » dans les enroulements du stator [4]. Les expressions (6), (7), et (8) donnent l'équation d'état suivant : sqsd rs rsrrs rsr rq rd r rr r rqrd II L LLL I I dt dIdtdI 00 11 (12)Afrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 62-3-2. Commande en tension
Le moteur est alimenté par un onduleur de tension. Il est nécessaire de former, en se servant des équations (5), (6), (7) et (8), une équation d'état dont le modèle est du type : >@>@VBIAIdtd mm (13)Avec :
La matrice d'évolution d'état du moteur :
rsrs rssr rs rsrs sr r sr rsr rssrsrsr sr ssr s rsrrs ssr srsr rrs s m LL LLLL LLLL LLLL LL A 1111La matrice de commande du moteur
rrssrrrssrrssr srssr s mLLLLLLLLLLL
LLLL L B 1000100
10001
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M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 73. Résultats
3-1. Résultats de simulation de la commande en courant
En régime de " basse vitesse », avec
Hzf s 401 (courbes bleues claires), Hzf s 30
2 (courbes rouges), Hzf s 20 3 (courbes bleues) : Figure 2 : Vitesse de rotation Figure 3 : Couple électromagnétique en fonction du temps en fonction du temps
Figure 4 : Couple électromagnétique
en fonction de la vitesse En régime de " survitesse ou défluxage » avec Hzf s 504 (courbes vertes), Hzf s 75
5 (courbes magenta), Hzf s 100
6 (courbes noires) et CteVU n 220
Afrique SCIENCE 05(1) (2009) 1 - 22
M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 8 Figure 5 : Vitesse de rotation Figure 6 : Couple électromagnétique en fonction du temps en fonction du tempsFigure 7 :
Couple électromagnétique
en fonction de la vitesse3-2. Résultats de simulation de la commande en tension
En régime de " basse vitesse » on aura avec
Hzf s 401 (courbes bleues claires), Hzf s 30
2 (courbes rouges), Hzf s 20 3 (courbes bleues) et CteWb s 99,0
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M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 9Figure 8 :
Vitesse de rotation Figure 9 : Courant statorique en fonction du temps en fonction du tempsFigure 10 :
Couple électromagnétique Figure 11 : Couple électromagnétique en fonction du temps en fonction de la vitesseEn régime de " défluxage » avec
Hzf s 504 (courbes vertes), Hzf s 75
5 (courbes magenta), Hzf s 100
6 (courbes noires) et CteVU n 220
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M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 10Figure 12 :
Vitesse de rotation Figure 13 : Courant statorique en fonction du temps en fonction du tempsFigure 14 :
Couple électromagnétique Figure 15 : Couple électromagnétique en fonction du temps en fonction de la vitesse3-3. Analyse du système multivariable
3-3-1. Matrice système du processus
Le modèle d'état du système est représenté par les équations matricielles suivantes :VBIAIdtd
(14) >@>@VDIC (15) L'illustration de cette modélisation est donnée sur laFigure 16.
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M. P. RABENARIVO RAZAFINDRAIBE et P. A. RANDRAMITANTSOA 11Figure 16 :
Schéma fonctionnel du système linéaire dans l'espace d'état Le redresseur utilisé est un pont de diodes parallèle double triphasé (pont de Graetz) dont la relation entre la tension d'entrée et celle de sortie est : UU d 35,1(16)
Où :
U : valeur efficace de la tension du réseau d'alimentation d U : valeur moyenne de la tension redressée.La fonction de transfert du filtre LC :
2 11 pLCpRCpF f (17)quotesdbs_dbs7.pdfusesText_13[PDF] représentation d'état des systèmes linéaires
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