[PDF] Ce document est le fruit dun long travail approuvé par le jury de





Previous PDF Next PDF



Fatigue analysis-computation of the actual strain range using elastic

relative au* contraintes de pointe). Il est montré que la règle de NEUBER est impropre à cette seconde correction quand l'adaptation ne se produit paj.



Fatigue multiaxiale des structures industrielles sous chargement

Contrainte équivalente de Von Mises maximale corrigée par la règle de Neuber au cours du chargement sur les faces supérieure (a) et inférieure (b) du 



Ce document est le fruit dun long travail approuvé par le jury de

constatation est basée sur la règle de Neuber [17] qui relie le facteur de concentration de contrainte K1âux grandeurs locales par la relation:.



Une méthode de correction élastoplastique pour le calcul en fatigue

May 3 2010 Figure III.1 – Illustration de la r`egle de Neuber : résultat d'un calcul élastique et résultat d'un calcul élasto-plastique.



Fatigue crak initiation in geometric singularities (sharp notches)

Jul 3 1984 de calculs élastiques en se servant de la règle de NEUBER. 1984. 57 p. Commissariat à l'Energie Atomique - France.



Chapitre 1 Rappels sur la fatigue

La courbe SN donne lieu à plusieurs règles de dimensionnement à la fatigue utilisent la règle de Neuber et l'équation d'écrouissage cyclique du matériau.





A ma sœur Marina et mes parents Elena et Atef

Comparaison de la règle de NEUBER généralisée et de la méthode ESED. 128. 5. Application au cas des boulons chargés uniaxialement. 129. 5.1. Avertissement.



Thèse Ngarmaïm NADJITONON

4.4.4.5- Correction élastoplastique par la règle de Neuber a)- Principe. La rupture des pièces par fatigue est souvent liée à la présence d'un accident.



Thèse Ngarmaïm NADJITONON

4.4.4.5- Correction élastoplastique par la règle de Neuber d'un problème d'absence de règles pour l'identification des paramètres matériau.



NUMERICAL VALIDATION AND APPLICATION OF THE NEUBER - IBERISA

OF THE NEUBER-FORMULA IN FEA-ANALYSIS NUMERICAL VALIDATION AND APPLICATION OF THE NEUBER-FORMULA IN FEA-ANALYSIS Frank Thilo Trautwein CEO ACES GmbH Filderstadt Germany SUMMARY For the simulation of the durability and life estimation of cyclic loaded parts simulation models which consider material plasticity and damage effects

What is Neuber's rule?

Neuber's rule states that for a notched member subjected to a nominal stress, S, the notch root will deform until the product of the local stress ? and strain ? is as given by the following equation: where Kf is the fatigue notch factor. Equation (7) is shown by the dashed line in Figure 11.

What is the Neuber [1-3] plasticity correction?

translation, the one most popularly adopted by most software methods is the Neuber [1-3] plasticity correction. Fig. 1 :Correcting an Elastic Stress Calculation for Material Plasticity As depicted in Fig._1, the Neuber correction can be set into three steps: Using elastic calculation methods compute the stress and strain

What is notch strain analysis using Neuber's rule?

where E is Young's modulus, K ? and n ? are material constants. A simplified model such as Neuber's rule ( Neuber, 1961) or a numerical analysis such as finite element analysis, is used for the notch strain analysis. Here, the simplified model using Neuber's rule is briefly stated.

Does Neuber's rule underestimate ductile cohesive failure?

It is clear that under a given applied load, the Neuber’s rule underestimates the peak adhesive shear strain for moderately high strain ( ). When the Neuber’s solution is accurate, the necessary scarf angle ?d to avoid ductile cohesive failure () is Figure 4.20.

AVERTISSEMENT

Ce document est le fruit d'un long travail approuvé par le jury de soutenance et mis à disposition de l'ensemble de la communauté universitaire élargie. Il est soumis à la propriété intellectuelle de l'auteur. Ceci implique une obligation de citation et de référencement lors de l'utilisation de ce document. D'autre part, toute contrefaçon, plagiat, reproduction illicite encourt une poursuite pénale.

Contact : ddoc-theses-contact@univ-lorraine.fr

LIENS Code de la Propriété Intellectuelle. articles L 122. 4 Code de la Propriété Intellectuelle. articles L 335.2- L 335.10 THESE présentée ,L'UI{IVERSITE DE MF,-TZ par

Tawfik TAMINE

en vue de I'obtention du titre de

Professeur à

I'Université de Metz(Président)

Professeur à

I'Ecole des Mines de Douai (Rapporteur)

Professeur à

I'INSA de Lyon (Rapporteur)

Maître de conférences

à I'Université de Nancy I

Professeur

à I'Université de Lille I

Ingénieur de

Recherche à UNIMETALDOCTBUR

DE L'UNIVERSITE DE METZ

Mention

: Sciences de I'Ingénieur No 7642

Intitulé :

Fatigue des matériaux

Amorçage

de fissures par fatigue-contact

Soutenue

le 30 mars 1994, devant la Commission d'Examen : MT

G. PLUVINAGE

tr'filt c. ROBIN IVIT

J. BAHUAUD

IVIT

C. CTIEHIMI

IVIT

G. MESMACQUE:

Ivlr

C. WEIDER

^05 \o**

THÈSE

présentée à

L'UNIVERSITÉ

NBM'ETZ ,c,i,

j par

Tawfik TAMINE

en vue de I'obtention du titre de

DOCTEUR

DE L'UNIVERSITÉ DE METZ

Mention

: Sciences de I'Ingénieur No 7642

Intitulé :

Fatigue des matériaux

Amorçage

de fissures par fatigue-contact

Soutenue

Ie 30 mars 1994, devant la Commission d'Examen :',,,, i,,139 ho Stts elqz34'À8 (Président) (Rapporteur) (Rapporteur)i

MT G.

PLUVINAGE

çtte c.

RoBIN

MT J.

BAHUAUD

Mr C.

CIIEHIMI

Mr G.

MESMACQUE:

Mr C.

ïVEIDERProfesseur à

I'Université de Metz

Professeur à

lÉcole des Mines de Douai

Professeur à

I'INSA de Lyon

Maître de

conférences à lUnivenité de Nancy I

Professeur à

I'Université de Lille I

Ingénieur de

Recherche à UNIMETAL

A mon père et à ma mère, pour leurs soutien et sacrifices. A ma saeur, à mon frère ainsi qu'à tous mes proches. A la mémoire de mon oncle.

REMERCIEMENTS

Ce ravail a êtê réalisé

au Laboratoire de Fiabilité Mécanique de I'Université de Metz en collaboration avec I'Entreprise Unimetal. Le suivi de ces travaux s'est effectué sous la direction de Monsieur le Professeur G. PLUVINAGE à qui je tiens à exprimer ma plus profonde gratitude pour la confiance, les enseignements et les encouragements permanents qu'il m'a constamment témoignés.

J'adresse

mes remerciements à Messieurs WEIDER, BELLOT ainsi qu'à tous les responsables de I'Entreprise Unimetal dont la collaboration a été indispensable dans la réalisation de ces travaux.

Je remercie

Messieurs, J. BAHUAUD, professeur à I'INSA de Lyon, G. MESMACQUE, professeur à I'Université de Lille, C. WEIDER,

Responsable

à Unimetal Recherche, C. ROBIN, Professeur à l'fuole des Mines de Douai ainsi que Monsieur C. CHEHIMI, maître de conférences à Nancy I de m'avoir fait I'honneur de juger ce Eavail. Que mes amis et collègues, Messieurs BOUKHAROUBA, DOSSOU,

N'DIAYE,

CAGNON, ARNOLD, LABIBES, MANAA et GOUAIR sachent

combien je leur suis reconnaissant de I'amitié, des aides et des échanges culturels qu'ils m'ont apportés. Mes remerciements vont aussi à Monsieur et madame SHI, mademoiselle ROBIN ainsi qu'à Messieurs CHEHIMI, JODIN et

AZARI.

Je ne saurai oublier tous mes amis et collègues du Laboratoire de Fiabilité

Mécanique

de I'Université de Metz qui ont participé de près ou de loin à ces travaux; qu'ils trouvent ici mes remerciements.

J'exprime également

toute ma reconnaissance à Monsieur S. BAKOWSKI pour son aide et sa contribution au bon déroulement de cette

étude.

Sommaire

SOMMAIRE

INTRODUCTION

CÉNÉNNM

rl ANALYSE

DE LA CONCENTRATION DE CONTRArNTES...........7

I.ll Introduction.

.........7

I.2l Analyse

élastique de la concentration de contraintes. ....... 8

I.2.ll

Coefficient de concenEation de contraintes Kt.... .......8

I.2.l.ll

Approches classiques. .........8

I.2.1.2) Approches

basées sur la mécanique linéaire de rupture.......12

I.2.21Coefficient

d'effet d'entaille en fatigue et facteur de sensibilité

I'entaille .............16

1.2.2.11 Approches

classiques.......... ..........17

I.2.2.21Approches

basées sur la mécanique linéaire de rupture.......19

I.2.2.31Autres

approches utilisées ......22

I.2.2.3.11 Approche

basée sur la contrainte moyenne ......22

I.2.2.3.21Approches

basées sur I'effet du gradient de conEaintes............ ......23

I.3l Facteurs

de concentration de contraintes dans le modèle élasto- plastique ....26

I.3.11 Méthode

de Neuber. ........... ........26

I.3.2) Méthode

de Stowell-Hardrath-Ohman. ........28

I.3.31 Méthode

de Molski-Glinka. ...............31 I.4l

Conclusions. ....335

Sommaire

rll cRrTÈnBs D'AMORçAGE. ..........35

II.ll Introduction.

..........35 tr.21 Critère de I'amplitude de la contrainte nominale(AoN). .......35 II.3l

Critère du ÂKr / {p.......... ......38

tr.41 Critère de I'amplinrde de la contrainte maximale (Âo.*).. ..........44

II.4.ll

Critère basé sur I'analyse élastique. ........44

Il.4.2l

Utilisation de I'analyse élasto-plastique ........46 n.4.2.11 Critère selon la méthode de Neuber. .... ....46

A,A.2.21Critère

selon la méttrode de Molski-Glinka. .....51 tr.51 Critère du Aoee à une distance d...... ....53 tr.61 Critère basé sur les évolutions microstructurales. ......55 II.7l

Conclusions. ......57

Itr]

CHAMP DE CONTRAINTES AU VONINAGE D'UNE

ENTAILLE... ......59

ru.ll Champ de contraintes au voisinage d'une entaille elliptique ou hyperbolique.. ......59 l.2l Champ de contraintes au voisinage d'une entaille en V...............64

III.3]

Conclusions... ......76

rvl coNCLUSToN cÉNÉRALE.... ........78 vl

ÉTUDE EXpÉnnrasNTALE.... ..........80

V.ll Inroduction.

...........80

V.2l Caractéristiques

des éprouvettes et Procédure d'usinage..............80 V.3l

Matériau utilisé.... ...........84

V.4l Machines d'essais

et mode opératoire .............85

Sommaire

vrl RÉSULTATS

EXPÉRTMENTAUX ......88

VLll Résultats

obtenus sur les éprouvettes RCT. ........88

VI.l.1l

Utilisation de l'analyse élastique de la concentration de contraintes...... ....91

VI.l.2l

Utilisation du coefficient d'effet d'entaille. .....92

VI.l.3l

Utilisation d'un critère basé sur le facaeur d'intensité de contrainte d'entaille..... ..........93

VI.1.3.ll Distribution

du champ de contraintes au voisinage des différentes entailles.......... .......94

VI.l.3.2l Facteur

d'intensité de contrainte d'entaille en mode I.......95

VI. l.4l Facteur

de sensibilité à I'entaille. .. 103

Vl.l.sl

Conlusions....... ..105

VI.2l Résultats obtenus

pour les éprouvettes en anneaux......... ..107

Vl.2.1l Méthodes

évaluant I'angle d'inclinaison pour lequel I'anneau est sollicité en mode II pur. ..107

Yl.z.l.ll Méttrode

basée sur une approche analytique. .... .....107

VI.2.1.21 Méthode

expérimentale ....111

Vl.z.l.3l Méthode

aux éléments finis. .....112

YI.2.2l Utilisation d'un critère

basé sur le facteur d'intensité de contraintes d'entaille en mode tr........... ..114

Vl.z.z.ll Distribution

des conraintes au voisinage des différents rayons en fond d'entaille ..........114

V1.2.2.21

Facteur d'intensité de conûainte d'entaille......... .. I 19

VI.2.3l

Utilisation du critère de la conrainte maerimale off ...123

Vï.2.4)Conclusions..........

.....124

Sommaire

VI.3l Résultats

obtenus en torsion (mode ltr).. ......125

VI.3.1l

Déscription de la méthode de calcul en torsion ......125

VI.3.2l Résultats obtenus

en contraintes de cisaillement maximale...l27

VI.3.3l

Conclusions......... .......131

vrrl coNCLUSToN cÉNÉneLE......... .........135

ANNEXE

......138 nÉrÉneNCES BrBLrocRApHreuES........... ......r40 4

Introduction

INTRODUCTION

GÉNÉRALE

L'augmentation

progressive des charges par essieu et des vitesses de circulation des trains conduit à des sollicitations de plus en plus sévères auxquelles sont soumis les rails. Trois types principaux de dommages des rails en service sont

à envisager:

la formation et le développement de la tache ovale conduisant à une rupture transversale du rail, - I'apparition du phénomène d'écaillage, -l'usure du champignon. En raison des progrès réalisés par les sidérurgistes quant à I'amélioration de la propreté des aciers, le premier type de dommage a pratiquement disparu. Par contre, la formation de l'écaillage et I'usure progressive du champignon subsistent jusqu'à présent.

C'est la fatigue

contact qui provoque l'écaillage à partir d'inclusion de type silicate ou silico-aluminate. De I'analyse de Hertz qui tient compte de

I'influence

de la friction en surface, nous pouvons constater que le système de chargement complexe conduit à I'amorçage de fïssures de fatigue du type bimodal. I-es examens micrographiques sur des rails présentant ce type de défaut ont montré

I'existence de trois surfaces:

une surface longitudinale qu'on appelle contremarche,- une surface longitudinale, peu inclinée par rapport à l'horizontale, limitée

par la surface active du rail et appelée marche inférieure, - une surface longitudinale d'inclinaison significative par rapport à la première Il semblerait que I'apparition de telles surfaces fissurée soit liée à la présence d'inclusionquotesdbs_dbs27.pdfusesText_33
[PDF] irène se transporte ? grand frais en epidaure

[PDF] les caractères chapitre de l homme

[PDF] correction d'erreur comptable

[PDF] correction d'erreur ifrs

[PDF] la méthode du complément ? zéro

[PDF] méthode de cramer exercice corrigé

[PDF] méthode de cramer matrice 4x4

[PDF] méthode de cramer 4 inconnues

[PDF] méthode de cramer 3 inconnues

[PDF] méthode de cramer 2 inconnues

[PDF] couverture de cahier ? imprimer

[PDF] travail couverture cahier maternelle

[PDF] couverture cahier arts plastiques

[PDF] décoration cahier maternelle

[PDF] couverture cahier art plastique 6eme