EFFET DU CHOIX DE LA LOI D’ECROUISSAGE SUR L’ESTIMATION DES
effet du choix de la loi d’ecrouissage sur l’estimation des tassements induits par des excavations profondes influence of the hardening model on the estimation of soil settlements induced by deep excavations hiba el arja1, emmanuel bourgeois1, sébastien burlon2 1 univ gustave eiffel, ifsttar, f-77454 marne-la-vallée, france
l écrouissage viscoplasticité cyclique
2 1 ecrouissage cinematique non lineaire - cette variable, dont la loi d évolution constitue la loi de base du modèle cyclique, correspond à une
MODELISATION NUMERIQUE D UN MERLON PARE-BLOCS EN SOL RENFORCE
d’une loi d’écrouissage fonction du taux de déformation De plus, un mécanisme d'interaction à frottement variable est utilisé pour une représentation plus réaliste de l'interaction entre le sol et les géogrilles Ce modèle a été calibré en utilisant un essai d’impact sur un merlon de protection 2
Une introduction à la plasticité cristalline interactions
Type d écrouissage Variable d état Variable conjuguée Ecrouissage isotrope r R Ecrouissage cinématique X p = r = R = X (19) En supposant que J est la contrainte équivalente de von Mises, telle que J (x) = ((3 /2) x: x)1/2,on obtient simplement un modèle viscoplastique au moyen d un potentiel , avec les étapes suivantes :
Influence des intermédiaires (de 10*) sur modélisation
de la loi ainsi que l'écriture des paramètres d'écrouissage pour les différents mécanismes, nous procéderons à sa validation sur des résultats d'essais de référence (Mohkarn, 1983) t7l On montre le rôle fondamental des déformations intermédiaires (1o-s à 10-3) dans le comportement des sols sous un chargement monotone ou cyclique
Effects of Cyclic Plastic Strain on Hydrogen Environment
entaillées en acier à haute limite d’élasticité S690QL (EN 10137-2) Ces essais ont été effectués à l’air et en solution saline sous protection cathodique Les éprouvettes ont été modélisées et leur comportement mécanique a été simulé par des calculs par éléments finis Une loi d’écrouissage non-linéaire combinant
FINITE ELEMENT MODELLING OF STONE COLUMN INSTALLATION: REVIEW
Cette loi d’écrouissage permet de bien représenter le chargement répétitif du sable causé par l’expansion graduelle de la colonne de pierre dans le sol Cette analyse numérique est
un modèle élastoplastique anisotrope avec écrouissage pour
plastique du sol, la définition de la surface d'état limite et la loi d'écoulement plastique (Sha-hang u ian, 1 980; Mag nan et al , 1 982c); o dans la seconde phase, les essais ont été orientés sur la détermination des caractéristiques élasti-ques du sol et, en particulier, sur l'évaluation deS
Modélisation numérique du comportement d’une colonne de soil
la définition de la loi DPC dans les sables graveleux, les paramètres suivants ont été considérés : R = 0 10, α = 0,01 et pb fonction de la déformation volumique plastique selon la loi d’écrouissage des sables d’Ottawa (Helwany 2000) Enfin, des éléments d’interface ont été introduits avec une loi MC 3 3 Modèle 3 (logiciel
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1
MODELISATION NUMERIQUE DUN MERLON PARE
NUMERICAL MODELING OF A REINFORCED SOIL BUND
Oltion KORINI1, 1, 1,2,
2 1 IFSTTAR, Lyon, France 2Terre Arm
RÉSUMÉ
uvre de lois de comportement int interface solABSTRACT
1.1.1 Context
En zone de montagne, la sécurisation optimale des usagers et la pérennité des enjeux socio a aucune garantie que 2 modun merlon en sol renforc1.2 Objectif
Cet article pr
une loi d 2.Pour établir le
par2.1 Géométrie du
Le mod
Figure 1.
Treillis soudé Géogrilles
4 m 2.4 m 1.2 m 3 chargement statique par gravit, 2.2Les propri
étant
une loi dcrouissageTableau 1.
Elément
Masse volumique (kg/m3)Module
élastique
(MPa)Coefficient
Poisson
Angle de
frottementCohésion
initiale (kPa)Angle de
dilatanceRésistance
(MPa)Sol de fondation 2 500 100 0.3 - - - -
Sol du merlon 2 500 100 0.3 45 10 15 -
Géogrille
(polyester) 1 380 5 200 0.3 - - - 728Treillis (acier) 7 850 200 000 0.3 - - - 400
Bloc impacteur 1 639* - - - - - -
Le sol
in situ de crouissage fonction du taux de d n 4 fonction du taux de arri 2.3 Dan essaiFigure 2. Coefficient
Coefficient de frottement
Taux de glissement relatif
'c eqd e 5 2.4Deux types de charge
avant et arri , le bloc pFigure 3.
3.3essai
Lors des
numérique 6Figure 4
Diff . La a été 3 impacteurFigure 5
Les mesures de cinq jauges de
0 10 20 3040
50
60
70
80
0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1
Acceleration (g)
Temps (sec)
EssaiModèle
7Figure 6.
Figure 7. Mesures des pressions à la base
4.Un mod
une loi dcrouissage fonction du effet du chargement dynamique sur le im impacteur, la d il a analyse des merlons ouvrage devra objectif doptimiser -1 -0,5 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 40 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Déformation (%)
Temps (sec)
J-20-essai
J-21-essai
J-22-essai
J-23-essai
J-24-essai
-1 -0,5 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 40 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Déformation (%)
Temps (sec)
J-20-modéle
J-21-modélé
J-22-modéle
J-23-modéle
J-24-modéle
0 100200
300
400
500
600
700
0 0,05 0,1 0,15 0,2
Pression (kPa)
Temps (sec)
Avant modéle
Avant essai
Arriére modéle
Arriére essai
8 r tude avec une plus large gamme de sol. 5. Bowles, J.E., 1996. Foundation Analysis and Design, By McGraw 88.JNGG. 24.
empirical pavement design g application au dimensionnement de couches de sol protégeant les structures des 265.
3826.
1199.
276.
17. 7.quotesdbs_dbs15.pdfusesText_21