[PDF] Influence des intermédiaires (de 10*) sur modélisation

EFFET DU CHOIX DE LA LOI D’ECROUISSAGE SUR L’ESTIMATION DES

effet du choix de la loi d’ecrouissage sur l’estimation des tassements induits par des excavations profondes influence of the hardening model on the estimation of soil settlements induced by deep excavations hiba el arja1, emmanuel bourgeois1, sébastien burlon2 1 univ gustave eiffel, ifsttar, f-77454 marne-la-vallée, france

l écrouissage viscoplasticité cyclique

2 1 ecrouissage cinematique non lineaire - cette variable, dont la loi d évolution constitue la loi de base du modèle cyclique, correspond à une

MODELISATION NUMERIQUE D UN MERLON PARE-BLOCS EN SOL RENFORCE

d’une loi d’écrouissage fonction du taux de déformation De plus, un mécanisme d'interaction à frottement variable est utilisé pour une représentation plus réaliste de l'interaction entre le sol et les géogrilles Ce modèle a été calibré en utilisant un essai d’impact sur un merlon de protection 2

Une introduction à la plasticité cristalline interactions

Type d écrouissage Variable d état Variable conjuguée Ecrouissage isotrope r R Ecrouissage cinématique X p = r = R = X (19) En supposant que J est la contrainte équivalente de von Mises, telle que J (x) = ((3 /2) x: x)1/2,on obtient simplement un modèle viscoplastique au moyen d un potentiel , avec les étapes suivantes :

Influence des intermédiaires (de 10*) sur modélisation

de la loi ainsi que l'écriture des paramètres d'écrouissage pour les différents mécanismes, nous procéderons à sa validation sur des résultats d'essais de référence (Mohkarn, 1983) t7l On montre le rôle fondamental des déformations intermédiaires (1o-s à 10-3) dans le comportement des sols sous un chargement monotone ou cyclique

Effects of Cyclic Plastic Strain on Hydrogen Environment

entaillées en acier à haute limite d’élasticité S690QL (EN 10137-2) Ces essais ont été effectués à l’air et en solution saline sous protection cathodique Les éprouvettes ont été modélisées et leur comportement mécanique a été simulé par des calculs par éléments finis Une loi d’écrouissage non-linéaire combinant

FINITE ELEMENT MODELLING OF STONE COLUMN INSTALLATION: REVIEW

Cette loi d’écrouissage permet de bien représenter le chargement répétitif du sable causé par l’expansion graduelle de la colonne de pierre dans le sol Cette analyse numérique est

un modèle élastoplastique anisotrope avec écrouissage pour

plastique du sol, la définition de la surface d'état limite et la loi d'écoulement plastique (Sha-hang u ian, 1 980; Mag nan et al , 1 982c); o dans la seconde phase, les essais ont été orientés sur la détermination des caractéristiques élasti-ques du sol et, en particulier, sur l'évaluation deS

Modélisation numérique du comportement d’une colonne de soil

la définition de la loi DPC dans les sables graveleux, les paramètres suivants ont été considérés : R = 0 10, α = 0,01 et pb fonction de la déformation volumique plastique selon la loi d’écrouissage des sables d’Ottawa (Helwany 2000) Enfin, des éléments d’interface ont été introduits avec une loi MC 3 3 Modèle 3 (logiciel

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[PDF] relation chine afrique

Influence

des déformations intermédiaires (de 10-5 à 10*) sur la modélisation du phénomène de la liquéfaction

L'objectif

de cette étude est la modélisation ducomportement du sol sous un chargement statique oud5mamique. Ce travail vise à montrer qu'il est possible demodéliser le comportement du sol avec un jeu unique deparamètres dans

une large gamme de déformation (de 10-6

à quelques pour-cent) avec une loi élastoplastique.La modélisation du comportement du sol est faite grâce àune loi élastoplastique, multimécanisme, basée sur leconcept de l'état critique (Hujeux, 1gB4) 171. Unécrouissage cinématique nous permet de modétiser lecomportement cyclique du matériau.Après une présentation de la

formulation mathématiquede la loi ainsi que l'écriture des paramètres d'écrouissagepour les différents mécanismes, nous procéderons à savalidation sur des résultats d'essais de référence(Mohkarn, 1983) t7l.On montre le rôle fondamental des déformationsintermédiaires

(1o-s à 10-3) dans le comportement des solssous un chargement monotone ou cyclique. Cet effet estjustifié par l'augmentation de la pression interstitielle. Mots

clés: loi élastoplastique, chargement cyclique,écrouissage cinématique, liquéfaction.M,

KORDJANI

Laboratoire

de Mécanique, Sols,

Structttres et Matériaux,

CI{RS

URA B5O,

Ecole centrale de Paris,

92295 Châtenay-Malabry

P..Y.

HICHER

Laboratoir

de Génie civil de .ô{anfes - Samf-^ôfa zaire

É,cote

centrale de -l{anfes, 44321
.lùanfesl'ql IE l=I ltll.SllÉ,

Influence

of the medium strains to on the liquefaction phenomenon behaviour10-3) (to-5 It,

I(Jt(oILl+rlcnl-ot<>

l'The

aim of this study is to characterise and to model the soilbehavior in static and dynamic conditions. The work includednumerical aspects, in order to demonstrate that

is possible tomodel the soil behavior in a large range of strains (for 10$ to fewpercents) with an elastoplastic model using a unique set ofparameters.

The

modeliing of the soil behavior is performed using anelastoplastic, multimechanism model, based on the critical stateconcept (Hujeux, 1984), [1]. Kinemetic hardening aliowed us tomodel the material cyclic behavior. We presented amathematical formuiation of the behavior law and the kinematicparameters of the different mechanisms.

The

study, using in particular the (E/E-u", rr) decay curves, was topropose an approach to determine these parameters, using thesimulation of monotonic test results at small and large strains.Doing

so, we showed the fundamental role of the medium strains(tO-t to 10-3) along monotonic and cyclic loading. We

were able topredict the main phenomena like a pore pressure increase in thatrange of strains observed during cyclic loading.We showed that the model was able to simulate the liquefaction

test performed by Mohkam (1983) l7l. Key words: elastoplatic law, cyclic loading, kinematic hardenin g, liquefaction.3 REVUE

FRANçAISE DE GEOTECHNIQUE

N'85 4e trimestre 1998 tuo enodéformation volumique plastique. vecteur de déformation déviatoire plas- tique. distorsion. pression critique. est }a pression critique initiale. est le module de compressibilité plastique. composantes du tenseur de déformation. composantes du tenseur de contrainte. module élastique volumique. module élastique de cisaillement. module

élastique volumique de référence.

module

élastique de cisaillement de réfé-

rence. exposant

élastique.

pression de référence (1 MPa).L'état de contrainte et de déformation du méca-

nisme k porté par le plan (i, j) est défini par le centre ducercle Mohr Po et le vecteur So dont la norme repré-

sente le rayon.

D-(",)o*("u)-

''2+ "r'l= lls-ll sous une charga monotone La loi < Hujeux ) [1] est une loi multimécanisme avec

un écrouissage cinématique. Trois mécanismes dévia-toires portés chacun par un plan de l'espace et un

mécanisme isotrope purement volumique. On suppose que les contraintes s'exerçant sur une facette tournant autour de l'axe K ne produisent que des taux de défor- mations plastiques planes dans le plan (i, j), perpendi- culaire à l'axe k.Modélisation du domaine plastique

État

de contrainte dans le plan (i, j) du mécanisme déviatoire k.

Stress state

in the plane (i, j) of the deviatoric mechanism.So, et So, sont les composantes du vecteur So q "k1so, (e")o - (e,,)u+ (er)oTr= [(sii- er)z + 4erz)1/2

L'état

de déformation dans le mécanisme k estdéfini par la déformation volumique plastique ruP et le

vecteur de déformation déviatoire plastique eoP de com-posantes eon, et e*oz 'efr-rn!-e,,P et efr-2El Le centre du cercle de Mohr Io est porté par l'axe des allongements relatifs à la distance 1/2 (e"vo). Le dia- mètre y* = ll "o ll est la distorsion composée d une rota-tion d'ensemble et d'une distorsion pure correspondant la déformation locale du matériau.

Distorsion

pure *oË. ntat de déformation dans le plan (i, j) du mécanisme déviatoire élémentaire K.

Strain

state in the plane (i, j) of the elementary deviatoric mechanism. ffi

Modélisation

des mécanismes déviatoires (K = 1,2,3)

L'évolution

de Ia surface de charge dans l'espace des contraintes principales est obtenue à partir d'unetransformation de la surface de charge de Cam-Clay(Roscoe) t8l modulée par le paramètre scalaire < b l.Tr P P CO B e U su K G Kref Gref n

Pref-("u)o

E 4 REVUE

FRANçAIsE oE cÉorEcHNrQUE

N'85

4e Trimeslre 1998

Pour prendre en compte I'aptitude des sols à répondre

à la compression plus qu'à la traction, ces surfaces res-tent inscrites dans le polygone représentant le critèrede Mohr-Coulomb.

llti iËiirËj Surface de charge Fpk associée au critèrede Mohr-Coulomb. Yield surface Fpk associated with aMohr-Coulomb criterion. La déformation volumique totale est la somme desdéformations produites par chaque mécanisme :

4ei_)(,1 )_k=1

Dans

le plan déviatoire les fonctions-seuils sont descercles de rayons ro* eui évoluent pendant le charge-ment.

-c ll; llf * : lls-ll - rf fonction-seuil normalisée rk _ "klr pk avec un rayon d'écrouisSâge : r- =.; ++Yl)=' d'écrouissage est don- dru - Àu.1(o,ro) de telle sorte que le module d'écrouissage H.o nedépende que de ro.La

loi d'écoulement de chaque mécanisme s'écritpar la donnée du vecteur taux de déformation dévia-toire plastique et du taux de déformation volumiqueplastique

pour i et j *katf = trr=Àr. vÎ, =Àr vl,('î ){'"' Ia'i' (r,"i)u = o pouri:J=k =Ào Vï

L'hypothèse

de loi associée dans le plan déviateurnormalisé permet de définir (s,.,r9) dro,u=

ÀoVi = Àr. . cr. (sin q - Ë). c (ro )

Cette

expression est une généralisation de l'expres-sion de l'équation de Roscoe [B].Yi ' fonction caractérisant l'écoulement plastiquevolumique.

Yoo : vecteur définissant la direction de déformationplastique. u : facteur de dilatance permettant de moduler la loide Roscoe. u(ro) : fraction du frottement mobilisé. l"oquotesdbs_dbs15.pdfusesText_21